mục tiêu nghiên cứu 1 sự tích cực trong mối quan hệ giữa khuynh hướng tiện dụng và thái độ
thiết kế cầu trục hai dầm lắp gầu ngoạm tải trọng nâng 10 tấn, khẩu độ 16m
... công thức (8.24, [1] ) H=( 1 ữ )L 14 18 , (1) Trong đó: H- chiều cao dầm (m) L -Khẩu độ cầu trục (m) L = 16 (m) Thay giá trị vào công thức (1) H=( 1 ữ ) .16 = (1. 143 ữ 0.889) m 14 18 Ta chọn: H = 0.9 ... Thay giá tri vào biểu thức (4.3) ta đợc Jx3 = 2.828 818 56 + 212 .5232 = 16 80 710 24 mm4 Tổng mmô quán tính tiết diện trục (x-x): Jx = Jx1 + Jx2 +Jx3 = 12 22 310 40+ 12 13 315 20 + 16 80 710 24 = 411 633585 mm4 ... (x1- x1): - Mô men tĩnh biên trục (x1-x1): Theo công thức (5.2,[2]) Sx1 = yc1.F1 , mm3 Trong đó: y'c1 - Khoảng cách từ trọng tâm biên đến trục x1-x1 y'c1 = (H0 - ) = 450 = 446 mm 2 F1 - Diện tích...
- 112
- 800
- 4
Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc
... L1 Vì U h.2 = O (trong vùng giếng cát bấc thấm) nên xem độ cố kết trung bình phạm vi khu vực tác dụng Za để đưa vào quan hệ (1) tính toán là: Uh = S h1 S = Uh .1 S S (3) Trong S độ lún toàn đất ... tiện thoát nước thẳng đứng bề dầy lớp đất yếu (L1 = Za) Nhưng bề dầy lớp đất yếu lớn (ví dụ > 25 30m) dựa vào quan hệ (4), (5) (6) theo quan điểm khống chế độ lún lại Scòn lại để xác định độ ... đắp xong là: Scòn lại = (1 – U) S (6) Rõ ràng tỷ số S1 = 1, 0; tức ta cắm bấc đặt giếng suốt phạm vi vùng gây lún S (L1 = Z a) (5) trở dạng công thức (1) , lúc Uh .1 Uh Trong trường hợp cụ thể vấn...
- 3
- 909
- 7
Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx
... 10 380 10 440 10 500 10 560 10 620 10 680 10 740 10 800 10 860 10 920 10 980 11 040 11 100 11 160 11 220 11 280 11 340 11 400 11 460 11 520 11 580 11 640 11 700 11 760 11 820 11 880 11 940 12 000 Nhân Tố TG: T Độ Cố Kết U ... 0.085 0.086 0.088 0.09 0.0 91 0.093 0.095 0.096 0.098 0 .1 0 .10 1 0 .10 3 0 .10 4 0 .10 6 0 .10 8 0 .10 9 0 .11 1 0 .11 3 0 .11 4 0 .11 6 0 .11 7 0 .11 9 0 .12 1 0 .12 2 0 .12 4 0 .12 6 0 .12 7 0 .12 9 0 .13 1 Độ Cố Thời Gian Kết U (%) ... 0 .15 5 0 .15 7 0 .15 8 0 .16 0 .16 2 0 .16 3 0 .16 5 0 .16 6 0 .16 8 0 .17 0 .17 1 0 .17 3 0 .17 5 0 .17 6 0 .17 8 0 .17 9 0 .18 1 0 .18 3 0 .18 4 0 .18 6 0 .18 8 0 .18 9 0 .19 1 0 .19 3 0 .19 4 0 .19 6 Độ Cố Thời Gian Kết U (%) t (ngày) 41...
- 4
- 878
- 4
nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
... 4 .1: Bảng so sánh kết phân tích Đại lượng so sánh Mô men lớn (kN.m) Chuyển vị đỉnh(mm) Cọc đơn Cọc nhóm 3D Lệch so với cọc đơn Cọc nhóm cọc 6D Lệch so với cọc đơn 2,3 61 2,762 1, 17 2,5 61 1,085 10 ,50 ... Gap nên sử dụng cách lặp để giải Sau xác định véctơ chuyển vị nút, vận dụng lý thuyết đàn Phần tử Đất hồi để xác định nội lực hệ Trong đề tài, để xây dựnng mô hình giải toán, tác giả sử dụng phần ... vùng biên thay vùng đất bị bỏ 12 8 Tuyển tập Báo cáo “Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học” lần thứ Đại học Đà Nẵng - 2008 liên kết tương ứng Trong đề tài, tác giả sử dụng cách giải lặp để xác định...
- 5
- 832
- 4
Nghiên cứu sự biến đổi tính chất cơ lý của trầm tích Holocen hệ tầng Thái Bình dưới tác dụng của tải trọng động
... TỔNG QUAN VỀ NGHIÊN CỨU TÍNH CHẤT ĐỘNG CỦA ĐẤT VÀ CƠ SỞ LÝ THUYẾT CỦA PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 1. 1 Tình hình nghiên cứu biến đổi tính chất lý đất tác dụng tải trọng động giới nước 1. 1 .1 Những nghiên ... xử động Sự biến đổi sáng tỏ khẳng định mô thực nghiệm 14 Chương 4- NGHIÊN CỨU SỰ BIẾN ĐỔI ĐỘ BỀN VÀ CÁC ĐẶC TRƯNG BIẾN DẠNG CỦA ĐẤT TRẦM TÍCH HỆ TẦNG THÁI BÌNH DƯỚI TÁC DỤNG TẢI TRỌNG ĐỘNG 4 .1 ... chảy hệ tầng Thái Bình Độ lệch pha tuỳ thuộc vào trạng thái ứng suất đất biên độ, tần số tải trọng 21 Đã xác định thông số đặc trưng biến dạng động độ bền động cho thành tạo trầm tích hệ tầng Thái...
- 27
- 626
- 0
phương pháp tính lún nhanh của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp
Công trình giao thông, thủy lợi
... h = m v h = 10 m 3.4 Vớ d ỏp d ng 10 15 20 z Xỏc nh lỳn t ng c ng c a n n d i tỏc d ng c a t i tr ng n n ng tr ng h p sau: N n t p Toỏn t g m l p: - L p 1: ỏ cỏt dy h1 = m; E1 = 10 00 kN/m2; - ... TCT1 15 1/ m - ng d c ta luy n n p (2 10 m) p (1/ 1 Giá trị I/p h - chi u cao n n 1/ 3) 10 w w w c L p cỏc toỏn ng v i cỏc thụng s trờn, cỏc toỏn cú d ng nh hỡnh bờn Trong cỏc toỏn , cỏc ng cong t d ... với B = 12 m (đ ờng cấp 60) Ta luy 1: 1.5 au du on go nl in e c ta l p toỏn z om I p a b a 25 : z - chi u sõu tớnh toỏn b - m t n a chi u r ng n n l y theo c p ng) a=h.m ng ( 20 c TCT1 15 1/ m - ng...
- 6
- 3,992
- 16
Nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc và nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
... 313 75.3 2 510 0.2 18 825.2 12 550 .1 9 412 .6 6275 .1 3876 01. 8 212 89.8 17 819 .4 14 967.0 12 018 .0 913 3.4 714 6.6 515 9.8 S1 (cm) 2.243 1. 311 1. 45 1. 323 1. 4 81 0.776 0.888 1. 152 S (cm) 4.668 1. 898 1. 84 1. 615 1. 598 ... 1. 0990 1. 0990 15 .700 15 .703 15 .702 15 .706 15 . 714 15 .694 15 . 714 15 . 719 sau: : 300/400m m 2400 219 8 15 .725 15 .720 15 . 715 15 . 710 15 .705 15 .700 15 .695 15 .690 0.0075 2000 16 00 14 07 12 00 977 800 718 550 ... 12 3.3 1. 45 710 .24 0.0002 12 5. 71 118 .66 12 2.6 11 4.04 10 2.99 10 5 .11 Vách biên 212 6.3 24 71. 9 3637 15 17 2223 -1. 06 22. 71 41. 00 19 .72 19 .60 Moment Q/Q (%) CM CR ctrình (T.m) ctrình (rad) Vách biên 718 ...
- 53
- 485
- 2
Báo cáo khoa học: "PHƯƠNG PHÁP TÍNH LÚN NHANH CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐƯỜNG ĐẮP" docx
... ứng với B = 12 m (đờng cấp 60) Ta luy 1: 1.5 25 vi cỏc thụng s ca toỏn : z - chiu sõu tớnh toỏn b - mt na chiu rng nn ng (c ly theo cp ng) 20 TCT1 a = h m 1/ m - dc ta luy nn p (1/ 1 ữ 1/ 3) Lp cỏc ... Nn t gm lp: - Lp 1: ỏ cỏt dy h1 = m; E1 = 10 00 kN/m2; = 0,72 - Lp 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m2; = 0,54 - Lp 3: sột dy h3 = m; E3 = 500 kN/m2; = 0,43 10 15 20 z Toỏn 1- 1 25 30 - Lp 4: ỏ ... b rng nn B = 12 m; taluy p 1: 1.5; chiu cao p h = m; vt liu p cú = 18 kN/m Phm vi tớnh lỳn: bng chiu sõu tớnh t mt t ti b mt lp ỏ cng Ha = 20 m lỳn c kt: Sc = (S1 + S2 + S3) S1, S2, S3 - ...
- 6
- 667
- 2
NGHIÊN CỨU TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT VÀ BIẾN DẠNG CỦA CÁC LỚP VẬT LIỆU COMPOSITE TRONG LIÊN KẾT DẠNG CHỮ T DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG TĨNH BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN
... [8] 13 2 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4(39).2 010 200 400 15 0 300 10 200 10 50 Y 30 0.5 40 1. 5 2.5 a) 20 30 X 50 3.5 10 0 20 10 0 Z 0.5 40 1. 5 2.5 50 3.5 b) 200 200 15 0 15 0 10 0 ... 6, 10 lớp mô hình liên kết dạng chữ T vật liệu Composite 13 3 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4(39).2 010 14 000 16 000 lớp 14 000 lớp 12 000 12 000 10 000 Force (N) Force (N) 10 000 ... Displacement (mm) a) 0.4 0.6 0.8 1. 2 Deplacement (mm) 16 000 16 000 lớp 14 000 10 lớp 14 000 12 000 12 000 10 000 Force (N) 10 000 Force (N) 0.2 b) 10 lớp 8000 10 lớp 8000 Vết nứt 6000 6000 Vết nứt 4000 4000...
- 9
- 743
- 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học DAO ĐỘNG uốn của PHẦN tử dầm dưới tác DỤNG của tải TRỌNG DI ĐỘNG – mô HÌNH một KHỐI LƯỢNG
... lấy tích phân số hạng ta được: N1 N1 N 4 2 EJ 0 N d x N1 N N3 W1 W1 1 N .dx K ww W2 W2 (11 ) N3 W1 W1 ... xe, lốp xe TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] [2] [3] [4] [5] [6] [7] [8] [9] [10 ] [11 ] [12 ] [13 ] [14 ] [15 ] [16 ] Đỗ Anh Cường, Tạ Hữu Vinh, Tương tác kết cấu hệ tải trọng xe di động, Hội nghị Cơ học toàn quốc ... 12 L 12 L L L2 6L L (13 ) N1 W1 W1 L 2 1 N 1 0 N .Fd t N1 N N N W2 .dx M ww t W2 N N1...
- 6
- 331
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động
... dọc trục chịu tác dụng lực điều hòa di động Sử dụng phương pháp giải tích, Yang [11 1] nghiên cứu dao động dầm có vết nứt với tính biến đổi theo số e chịu kích động lực di động Trong [54], Khalili ... δ t1 t1 t2 L ˙ u˙ + I22 θδ ˙ θ˙ dxdt I 11 (uδ ˙ u˙ + wδ ˙ w) ˙ − I12 uδ ˙ θ˙ + θδ = t1 I 11 (u˙ + w˙ ) − 2I12 u˙ θ˙ + I22 θ˙2 dxdt L ˙ ˙ I 11 (uδu ˙ + wδw) ˙ − I12 uδθ ˙ + θδu + I22 θδθ |tt 21 dx ... t2 L ¨ (I 11 u¨ − I12 θ)δu + I 11 wδw ¨ + I22 θ¨ − I12 u¨ δθ dxdt − t1 t2 L (A 11 u,x − A12 θ,x ),x δu + ψ (A33 (w,x − θ)),x δw dxdt + t1 t2 + t1 Nf (2.34) L ψA33 (w,x − θ) + (A22 θ,x − A12 u,x ),x...
- 152
- 1,013
- 1
Phân tích kết cấu dầm FGM có mặt cắt ngang thay đổi dưới tác dụng của tải trọng di động (TT)
... 0.3 1. 019 5 1. 019 47 219 220 1. 2064 1. 20435 17 8 17 9 1. 514 6 1. 516 69 14 4 14 4 SUS304 1. 7386 1. 73247 13 2 13 2 4.3 Dầm có tính biến đổi theo chiều cao 4.3 .1 Ảnh hưởng tham số vật liệu Hình 4.2 thể mối ... )dV V L A 11 (x)u2,x − 2A12 (x)u,x θ,x + A22 (x)θ,x + ψA33 (x)(w,x − θ)2 dx (2 .11 ) Trong (2 .11 ), U lượng biến dạng đàn hồi, V thể tích dầm Các đại lượng A 11 , A12 , A22 , A33 tương ứng độ cứng ... ) vào α 22 4.4 Dầm có tính biến đổi dọc Ảnh hưởng tham số vật liệu 2.2 2.2 n =1 n=3 n=0(thép) (L/h=5) 1. 8 1. 8 1. 6 1. 6 fD fD 1. 4 1. 4 1. 2 1. 2 1 0.8 0.8 0.6 0.5 fv n =1 n=3 n=0(thép) (L/h=20) 1. 5...
- 28
- 670
- 0
Nghiên cứu tính chất cơ học của trầm tích đệ tứ phân bố ở khu vực hà nội dưới tác dụng của tải trọng động
... 0 .12 8 0 .11 2 0 .17 6 0 .11 5 0.200 0 .10 1 0 .14 1 0 .11 4 0 .12 16 5 12 0 96 63 10 9 70 16 9 14 0 12 7 66 11 0 61 265 14 6 2 01 145 14 4.3 c im bin i ỏp lc nc l rng chu ti trng ng ca cỏc loi t khu vc nghiờn cu - Trong ... N1(60) (Vs) (Gmax) 16 11 27 Bỳa 7,02 4,04 14 ,94 6,06 2,62 8,79 17 ,43 m/s 214 ,5 19 2,2 17 6 ,1 214 ,5 17 7,8 252,8 18 1,8 kPa 87890 62793 55 814 8 512 9 5 214 7 12 7824 611 18 CSRgh 0 ,16 0 ,19 Theo thớ nghim phũng ... 0.040 0 .13 0 2.400 6.000 0.030 1. 000 0.050 0.035 0.880 0.055 4.070 0.040 - 15 233 8222 519 5 2257 6799 2769 18 325 12 545 8 816 2429 6943 17 87 43736 13 177 26 415 13 7 01 0 .11 2 0 .18 1 0 .19 4 0.223 0.092 0 .18 2...
- 28
- 316
- 0
Nghiên cứu phản ứng của dầm dưới tác dụng của tải trọng động
... 1. 1 Đặc trƣng toán động lực học: 11 1. 1 .1 Lực cản: 11 1. 1.2 Đặc trưng động hệ dao động tuyến tính: 13 1. 2 Dao động tuần hoàn - Dao động điều hòa: 13 1. 2 .1 Dao động ... l2 ) g1 b0 b1l2 b2l22 b3l23 b4l24 y1( z l1 ) y 2( z 0) g a1l1 a2l12 a3l13 a1l14 b0 dy1 dz z l1 dy dz (2.5.3) g a1 2a2l1 3a3l12 4a4l13 b1 z 0 ... Tần số dao động riêng thấp 1 gọi tần số Phƣơng trình (1. 4 .1. 4) đƣợc viết dƣới dạng giải tích nhƣ sau: m 11 11 u1 m 21 21 u m 12 m n 1n m 22 m n n mn1 n1 u n mn...
- 76
- 384
- 0
PHÂN TÍCH DAO ĐỘNG CỦA CẦU DẦM GIẢN ĐƠN DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG DI CHUYỂN BẰNG PHƯƠNG PHÁP NEWMARK
... so dong kd 1. 35 1. 25 1. 2 1. 3 1. 25 1. 2 1. 15 1. 15 1. 1 1. 1 1. 05 1. 05 nut nut nut 1. 45 20 40 60 Van toc v (Km/h) 80 10 0 12 0 20 40 60 Van toc v (Km/h) 80 10 0 12 0 Hình 4: Biểu đồ hệ số động chuyển ... EJ= 10 11 (N.m2) Khối lượng phân bố qy = 11 .400 Kg/m Khối lượng m1 = 15 *10 3 Kg; m1 = 209Kg; Độ cứng K1 = 260 *10 4(N/m); K2 = 200 *10 4(N/m); Độ giảm chấn d1=2,4 *10 3(Ns/m); d2=4,3 *10 3(Ns/m); Hệ số ... k1 − k1 ⎥; { } ⎨ Z1 ⎬ { } ⎨ Z1 ⎬ { } ⎨ ⎬ ; { e } ⎨ z1 ⎬ ; ⎪ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪Z ⎪ ⎪F ⎪ ⎢⎣Kz2w − k1 (k1 + k2) ⎥⎦ ⎩ 2⎭ ⎩ z2 ⎭ ⎩Z2 ⎭ ⎩Z ⎭ ⎡ 15 6 22L ⎧W1 ⎫ 13 L ⎤ 54 ⎪ϕ ⎪ ⎢ ⎥ 4L2 13 L −3L2 ⎥ mL ⎢ 22L ⎪ 1 ...
- 6
- 640
- 3
Ứng xử của đất và tương tác đất - công trình dưới tác dụng của tải trọng động
... thể tích không phục hồi nén sơ cấp 11 Hình 2-8: Quan hệ ứng suất đẳng hướng hiệu biến dạng thể tích Nếu khối đất với thể tích ban đầu vo ứng suất đẳng hướng ban đầu p0 chịu ứng suất đẳng hướng ... −ν ρ (1 +ν ) (1 − 2ν ) vP= (1. 5) Còn tốc độ sóng S xác định theo biểu thức: G vS= ρ 1/ E = ρ (1 +ν ) 1/ (1. 6) Trong đó: E : Mô đun đàn hồi; ρ : Tỷ trọng; ν : hệ số ... 15 Hình 2-9: Sự dịch chuyển cát xốp (a) cát chặt (b), quan hệ dịch chuyển cát xốp cát chặt (c) X Trạng thái ứng suất biến dạng phụ thuộc vào thời gian tốc độ tác dụng tải trọng Một đặc tính quan...
- 41
- 751
- 1
Nghiên cứu phản ứng động lực cầu dây văng dưới tác dụng của tải trọng di động
... c1 n 1 n 1 z1 ,1 z1,n 1 1 ; Z z1 , z2 , z3 , , zn 1 zn 1, 1 zn 1, n 1 0 n 1 ( n 1 n 1) ( n 1 n 1) k ( x 2,3 ) k ( x1 ... Xe: m1 =3000 (kg), m2 = 317 00 (kg), cs = 8,6 .10 4 (Ns/m), ks = 9 ,12 .10 6 (N/m) Cầu: Ec = 1, 97 .10 11 (N/m2), Eg = 0,38 .10 11 (N/m2), Ig = 1, 48 (m4), a = 750 .10 6 N/m2, qg = 17 .10 4 (N/m), qq = 6 .10 4 ... dụng vào điểm thứ j j Mômen uốn dầm đoạn: Eg I g mistj ( yist 1, j yistj yist1, j ) (3 .17 ) , , h 2.4 Ứng dụng phân tích tĩnh động CDV Mỹ Thanh – Tỉnh Sóc Trăng 2.4 .1 Số liệu đầu vào...
- 6
- 831
- 7
Báo cáo " XÁC ĐỊNH CHIỀU SÂU VÙNG HOẠT ĐỘNG CỐ KẾT THEO THỜI GIAN TRONG ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG NỀN ĐẮP VÀ CÁC ỨNG DỤNG " pptx
... 12 22.5 50 10 0 3. 31 3.60 3.82 3.96 4.02 3 .17 3.46 3.68 3.82 3.87 3 .13 3. 41 3.63 3.77 3.83 3 .11 3.39 3. 61 3.75 3.80 10 3.09 3.38 3.60 3.73 3.79 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 10 /9-2 011 ... khoa học công nghệ xây dựng Số 10 /9-2 011 87 kếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG c = z U zat tg = 2 .1( kN / m ) tb Nh vy, nn t yu phõn hai vựng, 4m phớa trờn cú c = c0 + c = 20 + 2 .1 = 22 .1 KN/m2; 2m t ... Kt qu ny s nh hng n gii phỏp x lý nn, c bit s dng bin 86 Số 10 /9-2 011 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng kếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG phỏp gia ti trc, vi thi gian ch lỳn khong thỏng n nm thỡ...
- 6
- 1,110
- 3
Nghiên cứu trạng thái ứng suất giới hạn trong nền đất tự nhiên dưới tác dụng của tải trọng nền đường đắp và bệ phản áp
... NỀN ĐƯỜNG ĐẮP 1. 1 Nền đường đắp 1. 2.2 Nền đất yếu Việt Nam 1. 4 Trạng thái ứng suất tải trọng giới hạn đất 11 1. 4 .1 Cân đàn hồi cân dẻo 11 1. 4 .1. 1 Đất vật liệu đàn ... dạng dẻo phải áp dụng điều kiện cân giới hạn Morh - Coulomb biểu diễn dạng ứng suất 1, σ2 biến đổi ta được: sin ϕ = 1 − σ 1 + σ + c tgϕ (1. 11) Thay phương trình (1. 10) vào (1. 11) sau xếp lại ... tác dụng trọng lượng thân tải trọng đường đắp 1. 1 Chương trình Damk1 1. 2 Chương trình Damk1a 1. 3 Chương trình Damk1b Nghiên cứu xác định trạng thái ứng suất (trạng thái...
- 172
- 2,254
- 4
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25