Đang tải... (xem toàn văn)
Nghiên cứu sự tương tác của nhóm cọc và nền đất dưới tác dụng của tải trọng ngang bằng mô hình số
- 2008 NGHIÊN C G STUDYING THE INTERACTION BETWEEN GROUP PILLS AND FOUNDATION UNDER TRANSVERSAL LOAD BY NUMERICAL MODEL SVTH: Khoa , ng ABTRACT: The interaction between group pills and foundation are complicated To approach this problem by analytic method is very difficult This article presents the way to model and use the numerical method in order to study the working together of group pills and foundation as well as the interaction among them under transversal load with consideration of the incompressible connection between pills and soil M D tác d c t tr , c c có s tác d t ng h gi chúng v c nh gi chúng v n Vi giá m cách xác s làm vi c chúng m tốn có kh l tính r l r ph t Vì v , th t thi k móng c th th quan ni t tr ngang tác d lên móng n ti nh xem c làm vi l v n Quan i nh v ch a ph s làm vi th t c c n V i s phát tri c cơng c tính tốn, bi máy tính i t ph ng pháp tính, bi ph ng pháp s có th cho phép gi quy toán theo quan i c n làm vi th nh m môi tr liên t V lý nh v , tài ch ghiên c s t ng tác c nhóm c d tác d c t tr ngang b ph ng pháp s ch y i mơ hình hố tốn, nghiên c tính liên k m chi g c c n , kh sát m s toán c th K qu nghiên c có th cho phép áp d vào th t thi k n móng cơng trình xây d T quan c t tr ngang có cách ti c : - Theo [3] & [6], ti hành thí nghi rút k qu , t xây d th b s li áp d g vào toán thi k y cách tin c nh nh ng t v kinh t khơng th mơ t cho t c tình hu thi k mà th t r a d - Trong [2] & [3], thay th n b liên k h i tr ng b h s n theo ph ng ngang sau gi toán b ph ng pháp c lý thuy h Quan nhi 127 - 2008 i r ràng v lý thuy nh ng vi gi toán b ph ng pháp gi tích ph t ,h nn ac ch a ph s t ng tác gi c tính trung th c n - Theo [4], tác gi a c v m công x n t ng ng d vào i ki ngàm c c Quan i ch phù h v toán c n góp ph kh ph nh h ch trên, tài này, tác gi s d thành t c công ngh thông tin ph ng pháp s i gi toán v quan i xem c n làm vi nh m v th h liên t v tr ng c h xác t k qu thí nghi Ngồi cịn xét tính liên k m chi c c n ph xác h n n a tính ch c h c C s lý thuy 3.1 Liên k m chi Khi c ch t tr , s có m ép ch vào n vùng cịn l tách kh Nh v k liên k gi c ch có th làm vi theo m chi nh nh (chi gây nén) mà không th theo chi ng l Ki liên k g liên k m chi (ki Gap v kho h b khơng) Mơ hình hoá liên k m chi ch ch nén nh hình v (H.3.1) 3.2 Mơ hình hố tốn b ph ng pháp s Theo [5], [9], [10], n dung c ph ng pháp s theo mơ hình chuy v áp d vào toán nh sau: K c chia thành ph t n v t nút ph t kh (Solid) Liên k gi c c ph t (Frame), n liên k m chi (Gap) có c b vơ Ph ng trình cân b t quát v tr h h ch t tr tác d t : [K(u)].[u] = [F] (3-1) + [K(u)] ma tr c t th [K(u)] hàm s theo u Ph t C tính phi c liên k m chi + [u] véc t chuy v nút + [F] véc t l nút y ph ng trình phi Ph t Gap nên s d cách l gi Sau xác véct chuy v nút, v d lý thuy Ph t h xác n l h Trong tài, xâ ng mơ hình gi toán, tác gi s d ph m Sap 2000 Ph có hi su gi cao v s r l , , tin c , có l s phát tri h n 30 n m s d r rãi tính tốn k c 3.3 Xác vùng biên c mơ hình tốn Khi h ch t tr , ch có m vùng n g ph vi c c tham gia ch l gi kh l tính tốn, c xác vùng biên thay th vùng n b b 128 - 2008 ib liên k t vùng biên theo i Nghiên c b ng Trong tài, tác gi s d ki chuy v vùng biên x x b cách gi khơng l xác s có c t : - C vng có kích th 200x200(mm) ch t b bêtông c thép, c b B25, mô un h E = 3.10 (kN/m ), h s Poisson = 0,2 -N g : l sét m có = 4(m); = 0,4; Es = 20(MPa); l cát ch có = ; = 0,35; Es = 65(MPa); (trong ; ; Es l l b dày; h s n hông; mô d l - M c ch ch t tr ngang Q = 6(kN) Bài tốn phân tích theo mơ hình: c n, nhóm c v kho cách c 3D, nhóm c v kho cách c 6D Trong , D = 0,2(m) c ti di c - - a Mô men - b c Mô men Mô men th hi 129 - 2008 l so sánh Mô men l nh (kN.m) Chuy v (mm) C n C nhóm 3D L so v n c C nhóm c 6D L c so v n 2,361 2,762 1,17 2,561 1,085 10,50 3,50 3,60 1,200 : N l chuy n v gi c 6D, k qu n l k qu tài li [3] & [6] g b c n i khác v c kh n Khi kho cách tính xác v l h v chuy v B 4.1 cho th s t ng tác có xu h làm v t ng nhi h n so v n l K qu c cho th c cu c nhóm ch t tr cho k qu n chuy v l h n nhóm kho 1,02 l v tr p kho cách chuy l : tài xây d cách t quát phân tích, giá s t ng tác c nhóm c n b mơ hình s Mơ hình cho phép gi toán t quát v tr ng c h c b nh m un h h s n hơng c v li Mơ hình c có th áp d cho tr h t tr tác d b k M cách ti c m mô hình có cho phép tính liên k m chi gi a c n i ph trung th h n n x th t c c - K qu nghiên c th hi s c mô hình cho phép kh l k lu l nghiên c tr yb mơ hình khác Mơ hình cho k qu tin c y h n mơ hình b lý thuy tr y T nhiên, s t ng tác ph thu vào nhi y t nh c t tr ; ti di c ; mô un h , h s n hô Nên áp d mơ hình vào vi phân tích n l chuy v có k qu xác h n cơng tác thi k móng c TÀI LI THAM K [1] Lê Q An, Nguy Cơng M , Hồng V n Tân (1998), Tính tốn n thái gi h , Nhà xu b Xây d [2] Lê Anh Hồng (2004), N Móng, Nhà x 130 Xây d móng theo tr - 2008 [3] V Cơng Ng & Nguy Thái (2006), Móng c i Phân tích thi k , Nhà xu [4] Nguy L Thu & Nguy H B (2008), Tính c n ch t tr cơng trình khai thác d khí ngồi bi , T chí Xây D ng s n m 2008 ngang [5] [6] Shamsher Prakash & Hari Dsharma (2000), Móng c b xây d th t xây d , Nhà xu [7] M J Tolinson (1994), Pile design and construction practice, Fourth edidtion [8] Sap 2000, Basic Analysis Reference [9] Edward L Wilson, Tree Dimensional Static and Dynamic Analysis of Structures, Computers and Structures, Inc, Berkeley, California, USA, 1998 [10] Oczienkiewicz, The finite element method in engineering science, Mc Graw Don, 1990 131 Hill, Lon - 2008 TÍ H ANALYSING PLANAR FRAMES WITH CONSIDERATION OF THE LINEAR ELASTIC ROTATIONAL SPRINGS USING DISPLACEMENT METHOD GVHD: Ths Khoa XDDD&CN TĨM T trình ABSTRACT This paper presents the results of building method for analysing planar frames including refer the linear elastic rotational springs using displacement method For calculation, author program and analyse numerically some examples in order to assess and compare to conventional caculation The results which are gotten from those studying can be applied for learning, research as well as design , t nn Trong c h th v r bi d l , ph , có hành, k khung khung thép ng, cơng trình nhà ác k c có nút liên k v k qu tính tốn n l c bi d theo quan i qu trình nhi góp ph , ét làm sáng t h tài ch : d có nh cách t + Trong [1 k qu phân tích giá m s k c 132 gi toán b c th l áp - 2008 + Trong [3] & [5] + c v a th Trong ph c ác tác gi ên c vi ,l giá h khung ph Nh 3.1 nút b n ính , ng ta dùng l R g c nút, t s gi mômen tác d góc xoay bi d c nút M R R c h t nút M v M (3.1) R có th ngun (L x chi dài/rad) Hình 3.1 Hình Theo [1] [4], xác tr c h c nút khung theo c có k qu tính tốn góc xoay b lý thuy xác góc xoay th t b th nghi T xác v mômen M xác c h theo góc xoay bi d c nút khung công th (3.1) C theo [1], R khác tùy theo v li c nh cách c t nút n kho (6,5.107 200.107)kN.m/rad Do cách c t khung l ghép khung thép c th li kh liên k th ch t t v trí nách d (H.3.1) Chính liên k t h c nút khung Do v , tài ch xét tính h t v trí liên k c d vào c ], n 3.2 Cách tính khung có xét h c nút b ph ng pháp chuy v v th hi theo nguyê c chung, ch khác b tra ph t m Theo [2], trình t b có th ti hành nh sau: l T r11 Z1 r12 Z r13 Z r1n Z n R 1p R 1t R 1z r21 Z1 r22 Z r23 Z r2n Z n R 2p R 2t R 2z rn3 Z rnn Z n R np R nt R nz rn1 Z1 rn2 Z 133 (3.2) - 2008 ình, n l chuy lab v,t , tác 3.3 , k qu R1 R1 EI R2 R1 l M tr q R2 l M ph M Mph tr Mtr R2 l q.l Mph l l r1 (2 r2 ) 6EI r1r2 l2 r (2 r1 ) 6EI Mph = r1 r2 l Mtr = 3r1 4EI r1 r2 l r 3r1 4EI Mph = r1r2 l Mtr = r1 R1 l R1 l EI (3.3), ql2 3r1 (2 r 2) 12 r1r2 ql 3r2 (2 r ) Mph = 12 r1 r2 Mtr = r2 R2 l R2 l EI (3.4) Kh sát bi th (3.3) (3.4) cho th r1, r2 n kho [0;1] r1, r2 r1, r2 khung c r1, r2 có th xem nh h s không th nguyên 0,77 0,94 Theo tài li [3], l r1, r2 n kho 3.4 q 3.4.1 Các gi thi P xét h c bi d u r2 r1 2EI - Ch xét tính h t v trí liên k c 0,8EI a q d vào c P c h (R) c nút h s r2 r1 2EI EI q a 3.4.2 P : r2 r1 2EI + Chi cao t : a = 3,6(m) EI a + Chi dài nh : l = 5(m) + T tr ng ngang: P = 60(kN) l + T tr ng phân b : q = 20(kN/m) + r1 = r2 = r H.3.4 134 - 2008 + c ch u EI = const Ti hành xác n l chuy v t m s ti di theo r không ch t tr ngang (P = 0) có ch t tr ngang 3.4.3 Sau th hi theo trình t tính tốn M 3.2 v ph B 3.1, s d ch ng trình Matlab, l trình tính gi n l chuy di K qu th hi B 3.2 t Mômen d r P=0 (kN) 0,0000 0,1 -0,5690 0,2 -1,0457 0,3 -1,4518 0,4 -1,8023 0,5 -2,1081 0,6 -2,3773 0,7 -2,6162 0,75 -2,7259 0,8 -2,8297 0,85 -2,9281 0,9 -3,0216 0,95 -3,1104 -3,1950 trái (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 8,6774 12,0870 14,2500 15,7960 16,9690 17,8950 18,6470 18,9720 19,2700 19,5440 19,7960 20,0300 20,2460 Mômen d P=0 (kN) 0,0000 -0,5690 -1,0457 -1,4518 -1,8023 -2,1081 -2,3773 -2,6162 -2,7259 -2,8297 -2,9281 -3,0216 -3,1104 -3,1950 Mômen d r P=0 (kN) 0,0000 0,1 -0,5328 0,2 -0,9317 0,3 -1,2441 0,4 -1,4966 0,5 -1,7058 0,6 -1,8822 0,7 -2,0334 0,75 -2,1012 0,8 -2,1645 0,85 -2,2237 0,9 -2,2794 0,95 -2,3317 -2,3809 trái (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 8,0676 7,9017 7,1769 6,4681 5,8547 5,3361 4,8978 4,7041 4,5250 4,3592 4,2054 4,0623 3,9289 Mômen d P=0 (kN) 0,0000 -0,5328 -0,9317 -1,2441 -1,4966 -1,7058 -1,8822 -2,0334 -2,1012 -2,1645 -2,2237 -2,2794 -2,3317 -2,3809 (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 -9,8154 -14,1790 -17,1540 -19,4010 -21,1860 -22,6500 -23,8790 -24,4240 -24,9290 -25,4000 -25,8390 -26,2500 -26,6360 v tr h t m tra v t m s ti m s ti di d Mômen chân c (kNm) trái 1(kNm) P=0 P = 60 P=0 P = 60 (kN) (kN) (kN) (kN) 6,2500 6,2500 0,0000 -64,800 5,6810 5,6810 0,1275 -36,406 5,2043 5,2043 0,2308 -29,649 4,7982 4,7982 0,3170 -26,181 4,4477 4,4477 0,3903 -23,957 4,1419 4,1419 0,4536 -22,371 3,8727 3,8727 0,5089 -21,166 3,6338 3,6338 0,5576 -20,213 3,5241 3,5241 0,5799 -19,806 3,4203 3,4203 0,6010 -19,436 3,3219 3,3219 0,6209 -19,098 3,2284 3,2284 0,6398 -18,788 3,1396 3,1396 0,6577 -18,502 3,0550 3,0550 0,6748 -18,238 (1/ E (kNm) P = 60 (kN) 0,0000 -9,1332 -9,7651 -9,6650 -9,4613 -9,2662 -9,1005 -8,9646 -8,9064 -8,8540 -8,8067 -8,7641 -8,7256 -8,6907 135 P=0 (kN) 6,2500 5,7172 5,3183 5,0059 4,7534 4,5442 4,3678 4,2166 4,1488 4,0855 4,0263 3,9706 3,9183 3,8691 (kNm) P = 60 (kN) 6,2500 5,7172 5,3183 5,0059 4,7534 4,5442 4,3678 4,2166 4,1488 4,0855 4,0263 3,9706 3,9183 3,8691 t P=0 (kN) 16,276 14,498 13,008 11,739 10,644 9,6883 8,8469 8,1004 7,7577 7,4333 7,1257 6,8336 6,5560 6,2916 (m) P = 60 (kN) 16,276 14,498 13,008 11,739 10,644 9,6883 8,8469 8,1004 7,7577 7,4333 7,1257 6,8336 6,5560 6,2916 - 2008 B 3.2 àm vi tr h (r = hay R = ) c [3] trung bình r = 0,85 N , r = thì: +M +M g nh nút c so v 3t gi % 3,5% nút c 4,5% + Chuy [1], [4] Cách s Các t Ti [1] Vi Tính k [2] [3] W Chen (2000), Practical Analysis for semi rigid Frame design, Pubished World Scienticfic Pulishing Co Pte.Ttd, Singapore [4] C.Faella, V.Piluso and G.Rizzano (2000), Structural steel semirigid connections, Published by CRC Press LLC [5] Ali Ugur Ozturk and Hikmet H.Catal (2005), Dynamic Analysis of semi rigid Frames 136 - 2008 Sd = {u} max (2.2) Sv = {u} max (2.3) Sa = {u} {ug } max 2.4) Sv (2.5) {u} max = Sd = {u} max = Sv = Sa Sa Sd (2.6) {u} {ug } max = Sa = Sv = Sd (2.7) Sd , Sv Sa - - hình KelvinCơ sau: 1.2 E s 30 d kr k0 3/4 30 ks kr dd f k0 k0 (3.1) (3.2) (3.3) kr ks GS , Es 10500 K 500 F x C Hình 182 s - 2008 cs ks Qs 6a0 1/4 sVs d (3.4) s s G ES 2(1 s ) s Vs Gs / a0 Gs (3.6) s Vs / 2d f s Qs (3.5) s 2(1 (3.7) (3.8) d / Vs 3.4 ) (1 s ) (3.9) s Es s ks kg/cm Vs m/s cs kg.s/cm 0.40 0.07 35831 30.25 3551 1.80 0.40 0.06 119070 59.48 6824 32.3 1.74 0.35 0.05 45573 35.41 3746 6.80 185.26 1.97 0.35 0.05 413360 79.63 11414 4.50 239.38 1.95 0.35 0.04 353458 91.05 10727 24.80 1000 2.30 0.20 0.02 8137466 161.51 52431 s dày Sét pha hóa g / cm 5.00 Cát pha (kg / cm ) 21.84 1.67 4.00 90.72 4.30 Sa= 32 m/s 183 - 2008 Momen Hình Hình chân tháp Có xét SSI Không xét SSI P KN 0 V2 KN 2025.3 3010.5 184 M3 KN-m 197487.5 280389.1 - 2008 trình (SSI) cơng cơng trình [1] [2] [3] [4] N 375: 2006(2005), [5] Kenji Ishiharasoil (2003), Behaviour in earthquake geotechnics, Oxford University Press, New York [6] D.Wilson (2003), Ph.d Dissertation of soil-pile-superstructure interaction in liquefying sand and soft clay, University of California [7] Wai-Fah Chen, Lian Duan (1988), Bridge Engineering Handbook, CRC PressBoca Raton London New York Washington, D C 185 - 2008 G A STUDY RESPONSE OF CABLE-STAYED BRIDGES TO MOVING VEHICLES SVTH : PHAN HOÀNG NAM GVHD: GVC Th Khoa c Bách khoa oulli- ABSTRACT This part of the thesis presents a state-of-the-art review and a simplified analysis method for evaluating the dynamic response of cable-stayed bridges to moving vehicles The bridge is idealized as a Bernoulli-Euler beam on elastic supports with varying support stiffness To solve the equation of motion of the bridge, the finite difference method and the mode superposition technique are used so w2(t) v(t) m2 w1(t) - xe ks cs m1 H nh 2-1: M h nh hoa xe 2.1 Mơ hình hóa xe 186 - 2008 -1) G (m1 m2 ) g m1 d w1 dt ks ( w2 w1 ) cs ( d w2 dw ks ( w2 w1 ) cs ( 2 dt dt w1(t), w2(t) ks ; cs (m1 (2.1) (2.2) 1, m2 g- d w2 m2 dt d w1 m1 dt m2 ) g dw1 ) F (t ) dt dw1 ) dt m2 F (t ) dw2 dt (2.3) , ta có: w1 (t ) y v x y( x(t ), t ) r ( x(t )) ; w1 (t ) w1 (t ) y 2 v x w1 (t ) w1 (t ) - V v a - V y(x,t), r(x) - Hàm y 2v x t y a x y t y t r v x2 r v x r a x (2.4a-b) (2.4c) 2.2 y(x,t) v(t) m2 Hi Li, Ai, Ei m1 x Ig, Eg, mg xv(t) s Ls=99.5m Ls=99.5m L=204m v(t) m2 y(x,t) m1 Ig, Eg, mg kx x Hình 2chính 2.2.1 2.2.2 Theo [1], p - 187 : - 2008 y ( x, t ) y ( x, t ) k ( x) y ( x, t ) mg ( x xv ).F (t ) x x2 - Hàm Delta-Dirac ; Eg Ig - Mơmen qn tính mg -d, 2.7a-b) 2 y ( x, 0) y (0, t ) y ( L, t ) ; y( L, t ) ; ; y(x,0) = ; y(0, t ) ; 2 t x x Eg I g (2.5) 2.2.3 Ei Ai sin Li ki i (2.8) g a qq : ( qg Ai qq ).s a sin (2.9) i [5] E ( x) Ec, c Ec x Ec 12 03 Ei c - x L (2.10) ,k qg g k ( x) a ( qg (2.11) qq ) E ( x).(qg a g qq ) H x ( )2 H x L (2.12) 2.3 2.3.1 : E g I g y( x, t ) x4 yi ( x, t ) zi ( x) i (t ) k ( x).y( x, t ) m g y( x, t ) x2 zi ( x)(ai cos it bi sin it ) i 188 (3.1) (3.2) - 2008 E g I g d y ( x, t ) dx4 i i k ( x).z i ( x) m g z ( x) (3.3) -1) AZ = c1 4 c2 1 c3 (3.4) (3.5a-f) A c3 1 c2 4 c1 z1,1 ; Z z1 , z2 , z3 , , zn h4 Eg I g i ; c1 zn k ( x1 ) h ; c 2,3 Eg I g z1,n 1 n ( n n 1) mg i n n k ( x 2,3 ) zn 1,1 Eg I g 1, n ( n n 1) h4 2.3.2 y ( x, t ) i z ( x) i (t ) ( Eg I g ziIV k ( x) zi i i ( Fzi ( xv ) Fzi ( xv ) i mg mg zi i (3.7) ( x xv ).F ) F zi ( xv ) mg i i i i (3.6) i i 0i i (3.8) i mg ) mg cos i 0i t sin i t (3.9) i 0i y0 y0 0i , ta có: 0i ziT y0 ; 0i ziT y0 (3.10a-b) y0 y0 s y zi i Fzi ( xv ) i mg ( Fzi ( xv ) 0i i i mg 189 mg ) cos i t 0i i sin i t (3.11) - 2008 n( Fzi ( xv ) s y zi i y ( Fzi ( xv ) zi mg ) mg i s i 0i i 0i mg ) mg i sin i t cos i t i t sin i 0i cos 0i i (3.12) t (3.13) s m Eg I g y '' Eg I g zi '' (3.14) i i -6 : max y j yj Tolerance 5.10 (3.15) max y j j 2.3.3 y st j (m1 m2 ) gh3 A Pj ; Pj Eg I g j (3.16a-b) -1 jy st j mistj , 2.4 2.4.1 Eg I g h ( yist 1, j yistj , yist1, j ) (3.17) Xe: m1 =3000 (kg), m2 =31700 (kg), cs = 8,6.104 (Ns/m), ks = 9,12.106 (N/m) Ec = 1,97.1011 (N/m2), Eg = 0,38.1011 (N/m2), Ig = 1,48 (m4), a = 750.106 N/m2, qg = 17.10 (N/m), qq = 6.104 (N/m), c = 2,5.104 (N/m3), mg = 2,71.105 (N/m) 2.4.2 F (Hz) 0,36 0,47 0,60 0,76 190 0,99 1,29 1,65 2,08 2,56 10 3,11 - 2008 Vehicle displacement (mm) 4.0 d Dynamic Static = 1,062 (v = 30m/s ; x = 201,5m) m -4.0 = 1,094 (v = 30m/s ; x = 201,5m) -8.0 -12.0 -16.0 -20.0 0.2 0.4 0.6 Vehicle position (xv/L) 0.8 ng Bending moment (kNm) 1000 Dynamic Static -1000 -2000 -3000 -4000 -5000 - xe 0.2 0.4 0.6 Vehicle position (xv/L) 0.8 cáp [1] [2] toán k [3] [4] [5] Chí Minh [6] Raid Karoumi (1998), Response of Cable-Stayed and Suspension Bridges to Moving Vehicles, Doctoral Thesis, Stockholm [7] Troitsky M.S (1988), Cable-Stayed Bridges, 2nd ed, BSP Professional Books, London 191 - 2008 M STUDING ABOUT CONSTRUCTION CALCULATION BY MATLAB SOFTWARE ON LIMITED ELEMENT METHOD SVTH: 03X3B, GVHD:ThS Ngày nay, ng thôn ABSTRACT Nowaday, number calculating methods were and developing strongly, became a effective tool -technich mathematic excercises.in where, limited element method tool parner is matlab technich program languages This study introduce the language applying to analysic for move load throught influenced line, interforce caculating of continuous beam 1.1 1.2 1.3 - M.U (t) + C U (t) + K.U (t) = F(t) (1) 192 - 2008 : M, K, C U (t), U (t), U(t), F x F(t)= F K U = F (2) U=U sin( t) U = -U sin( t) -M.U sin( t) + K U sin( t) = {0} (K - 2.M) U = {0} SUBSPACE (3) (4) g (mode 3.1 3.2 BÀ ÕT U NH P VAO S LIÃ U BAN U À C TR NG H NH HOC, V T LIÃ U, TAI TRONG T NH CAC MA TR N VA CAC VEC T CHO M I PH N T LÀ ÕP GHEP CAC MA TR N, VEC T CUA CAC PH N T VAO MA TR N VA VEC T CUA HÃ : AP À T CAC IÃ U KIÃ N RANG BU C CHO MA TR N VA VEC T CUA HÃ GIAI PH NG TR NH MA TR N Ã XAC NH CHUYÃ N V TAI NUT T NH CAC BIÃ N TH C P T CHUYÃ N V NUT(M MEN,L C CÀ ÕT ) VE VA IN CAC KÃ T QUA THEO MONG MU N KÃ T THUC 3.3 sau: ): 1234- 193 - 2008 Hình Hình 4.2 Hình 4.3: Hình 4.4: 194 - 2008 Hình 4.5: Hình 4.6: 1.0e+004 *[ 0.8902 1.5355 1.9359 2.0914 2.0021 1.6678 1.0886 0.2645 -0.8045 -2.1183 -3.6771 -5.4808 -7.5293 -9.8228 ] 0.2456 0.6929 0.1084 0.5265 0.1500 0.6513 0.1916 0.2645 3.3128 Q=1.0e+004 *[ -0.3544 -0.2687 -0.1830 -0.0973 -0.0116 0.0741 0.1599 0.3313 0.4170 0.5027 0.5884 0.6741 0.7599 0.8456] -0.9823 -0.5156 -0.1239 0.1928 0.4345 0.6012 0.7096 0.6513 0.5180 0.3097 0.0264 -0.3319 -0.7652 -1.2735 ] Q=1.0e+004 *[ -1.0084 -0.8584 -0.7084 -0.5584 -0.4084 -0.2584 0.0416 0.1916 0.3416 0.4916 0.6416 0.7916 0.9416 1.0916 ] -1.2735 -0.7860 -0.3735 -0.0360 0.2265 0.4140 0.5640 0.5265 0.4140 0.2265 -0.0360 -0.3735 -0.7860 -1.2735 ] Q=1.0e+004 *[ -1.0500 -0.9000 -0.7500 -0.6000 -0.4500 -0.3000 0.1500 0.3000 0.4500 0.6000 0.7500 0.9000 1.0500 ] -1.2735 -0.7652 -0.3319 0.0264 0.3097 0.5180 0.7096 0.6929 0.6012 0.4345 0.1928 -0.1239 -0.5156 -0.9823 ] Q=1.0e+004 *[1.0916 -0.9416 -0.7916 -0.6416 -0.4916 -0.3416 -0.0416 0.1084 0.2584 0.4084 0.5584 0.7084 0.8584 1.0084 ] -9.8228 -7.5293 -5.4808 -3.6771 -2.1183 -0.8045 1.0886 1.6678 2.0021 2.0914 1.9359 1.5355 0.8902 0] Q=1.0e+003 *[ -8.4557 -7.5986 -6.7414 -5.8843 -5.0271 -4.1700 -2.4557 -1.5986 -0.7414 0.1157 0.9729 1.8300 2.6872 3.5443 ] 195 - 2008 [1] [2] [3] [4] , Minh [5] [6] trình Matlap, [7] Calfem 196 ... qu nghiên c th hi s c mơ hình cho phép kh l k lu l nghiên c tr yb mơ hình khác Mơ hình cho k qu tin c y h n mơ hình b lý thuy tr y T nhiên, s t ng tác ph thu vào nhi y t nh c t tr ; ti di c ; mô. .. hông; mô d l - M c ch ch t tr ngang Q = 6(kN) Bài tốn phân tích theo mơ hình: c n, nhóm c v kho cách c 3D, nhóm c v kho cách c 6D Trong , D = 0,2(m) c ti di c - - a Mô men - b c Mô men Mô men... ng tác c nhóm c n b mơ hình s Mơ hình cho phép gi toán t quát v tr ng c h c b nh m un h h s n hông c v li Mơ hình c có th áp d cho tr h t tr tác d b k M cách ti c m mơ hình có cho phép tính