how does functional status and self care functional status at admission and discharge contribute to models of client satisfaction in rehabilitation
BÁO CÁO " XÂY DỰNG CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM I CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 " pot
... Báo cáo Hội nghị Sinh viên Nghiên cứu Khoa học lần thứ Đại học Đà Nẵng năm 2012 vungchon(j, 1)) thinhnoisuy = vungchon(j, i) + (giatrihang - vungchon(j, 1)) * trunggian GoTo Thoat: End If Next ... Function thinhnoisuy(ByVal giatricot As Double, ByVal giatrihang As Double, vungchon As Range) Dim i As Long, j As Long Dim trunggian Dim NoiSuy1 As Double, NoiSuy2 As Double For i = To UBound(vungchon.Value, ... For i = To UBound(vungchon.Value, 2) If giatricot = vungchon(1, i) Then For j = To UBound(vungchon.Value, 1) - If (giatrihang - vungchon(j, 1)) * (giatrihang - vungchon(j + 1, 1))
- 5
- 1,216
- 5
thiết kế dầm hộp ứng suất trước khi thi công đúc rỗng
... 5776.582 (N) + Kiểm tra làm việc bulông: bulông làm việc an to n tải trọng tác dụng nhỏ sức kháng bulông Chòu cắt ép mặt: min(R nc , R ne ) = min(30561, 245760) = 30561 > R tt = 1665 : → đủ khả chòu ... ngang cầu giả đònh φ10a 400 => m dài có φ10 : As= 157mm2 Đây to n xác đònh khả chòu lực tiết diện đặt cốt kép, để đơn giản tính to n ta xét to n cốt đơn Chiều cao vùng nén : a= As × f y 0.85 × f ... 1000 × − 1297 × (329 − 249) = 54016740 (mm3 ) To độ trọng tâm tiết diện (so với trục x ): K x 540016740 y to1 = = = 165mm 327703 A0 y bo1 = h − y to1 = 329 − 165 = 164mm Momen quán tính (đối...
- 53
- 733
- 2
Thiết kế dầm cầu ô tô nhịp gian đơn bằng be tông cốt thép dư ứng lực kéo trước mặt cắt supper _T lắp ghép
... tính to n lớn tổ hợp tải trọng.(T/m) Trong bảng tổng hợp số ta tính to n nội lực Q M tổ hợp tải trọng Tiêu Chuẩn gây Trong bảng tổng hợp số ta tính to n bảng nội lực Q M tổ hợp tải trọng tính to n ... Nội lực lớn tĩnh tải hoạt tải tính to n dòng Nội lực hệ số xk Hệ số vợt tải Đỗ Văn Tân Nội lực tổng cổng tải trọng tính to n -9- Cầu Đờng Anh -K39 Nội lực tinh to n Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông ... mặt cắt nhịp nh hình vẽ Gọi aT: Khoảng cách từ trọng tâm đám cốt thép đến đáy dới dầm aT = St f * yi 13 * + 13 * 11 + 12 * 16 + * 21 = = = 11.375(cm) ft f *n 40 aT= 11.375 cm ho=175-11.375=163.625...
- 132
- 526
- 0
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG, vận tốc THIẾT kế 80KMTRÊN GIỜ
... khối lượng tính to n lớn không dùng đến ngôn ngữ lập trình tính gần Vì suốt trình tính to n ngôn ngữ lập trình Matlab 7.0 ứng dụng, chương trình Matlab trở nên phổ biến SVTH : Đỗ Minh Duy Trang ... 16600 ( mm ) SVTH : Đỗ Minh Duy Trang 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD : Th.S Mai Lựu Kiểm to n lan can : Sơ đồ tính to n lan can Thanh lan can xem dầm liên tục để đơn giản tính to n ta đưa sơ đồ dầm giản ... tính sức kháng to n cốt thép ngang bó vỉa , tức ta tính giá trò M w H Tính sức kháng uốn thép ngang to n chiều cao bó vỉa Tính sức kháng uốn thép ngang thực to n tính khả chòu lực to n cốt đơn...
- 260
- 563
- 0
THIẾT KẾ DẦM CẦU ÔTÔ NHỊP GIẢN ĐƠN BẰNG BTCT DƯL KÉO TRƯỚC MẶT CẮT SUPERT LẮP GHÉP
... tính to n lớn tổ hợp tải trọng.(T/m) Trong bảng tổng hợp số ta tính to n nội lực Q M tổ hợp tải trọng Tiêu Chuẩn gây Trong bảng tổng hợp số ta tính to n bảng nội lực Q M tổ hợp tải trọng tính to n ... mặt cắt nhịp nh hình vẽ Gọi aT: Khoảng cách từ trọng tâm đám cốt thép đến đáy dới dầm aT = St f * yi 13 * + 13 * 11 + 12 * 16 + * 21 = = = 11.375(cm) ft f *n 40 aT= 11.375 cm ho=175-11.375=163.625 ... tra trờng hợp tính to n: Gọi N1=Ru*bc*hc=255*219*21.5=1200667.5 kG N2=Rd2*Fd=13950*40*0.988=551304 kG Với: Ru-Cờng độ tính to n chịu uốn Bê tông =255kG/cm2 Rd2- Cờng độ tính to n cốt thép DƯL...
- 150
- 417
- 1
THIẾT kế dầm hộp ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG đúc HẪNG
... 5776.582 (N) + Kiểm tra làm việc bulông: bulông làm việc an to n tải trọng tác dụng nhỏ sức kháng bulông Chòu cắt ép mặt: min(R nc , R ne ) = min(30561, 245760) = 30561 > R tt = 1665 : → đủ khả chòu ... ngang cầu giả đònh φ10a 400 => m dài có φ10 : As= 157mm2 Đây to n xác đònh khả chòu lực tiết diện đặt cốt kép, để đơn giản tính to n ta xét to n cốt đơn Chiều cao vùng nén : a= As × f y 0.85 × f ... 1000 × − 1297 × (329 − 249) = 54016740 (mm3 ) To độ trọng tâm tiết diện (so với trục x ): K x 540016740 y to1 = = = 165mm 327703 A0 y bo1 = h − y to1 = 329 − 165 = 164mm Momen quán tính (đối...
- 53
- 446
- 0
Đồ án thiết kế dầm BTCT dự ứng lực tiết diện chữ I kéo trước
... lc dựng kim to n n gin ta ch kim to n cho dm cú momen un ln hn gia dm biờn v dm gia max(MuCD1g) max(MuCD1b) Ta chn dm biờn l dm tớnh duyt TNH TON V B TR CT THẫP 5.1 Tớnh to n din tớch ct thộp ... dm t u dm ti mt ct thay i thit din Din tớch tit din T trng bờ tụng dm ch Trng lng on dm Xột on dm cũn li A A DC d c A0 ( a 1m ) ( x 1m ) Din tớch tit din T trng bờ tụng dm ch Trng lng ... fpj Din tớch tao cỏp Aps1 = 1,302.000 Mpa = 0.000140 m Module n hi ca cỏp Ep = 197,000.0 Mpa Cng chu nộn ca dm ch fc1 = Momen tớnh to n (ly bng momen tớnh to n ln nht theo TTGHC) i vi cu kin chu...
- 65
- 834
- 2
Đồ Án Tốt Nghiệp Thiết Kế Dầm Hộp Ứng Suất Trước Thi Công Đúc Hẫng Cân Bằng
... cac mat cat sau tha kich .362 %- Tinh toan mat mat ung suat nen dan hoi 364 %- Tinh toan mat mat ung suat co ngot cua betong .365 %- Tinh toan mat mat ung suat tu ... mat ung suat nen dan hoi 517 %- Tinh toan mat mat ung suat co ngot cua betong .517 %- Tinh toan mat mat ung suat tu bien 518 %- Tinh toan mat mat ung suat chung ... Tinh Toan Mat Mat Do Ma Sat.(delfpF) .515 %- Tinh Toan Mat Mat Do Tut Neo.(delfpA) 516 %- To hop noi luc tai cac mat cat sau tha kich .516 %- Tinh toan mat mat...
- 558
- 2,296
- 2
THIẾT KẾ DẦM HỘP ỨNG SUẤT TRƯỚC THI CÔNG ĐÚC HẪNG
... 5776.582 (N) + Kiểm tra làm việc bulông: bulông làm việc an to n tải trọng tác dụng nhỏ sức kháng bulông - Chòu cắt ép mặt: min(R nc , R ne ) = min(30561, 245760) = 30561 > R tt = 1665 : → đủ khả chòu ... cầu giả đònh φ10a 400 => m dài có φ10 : As= 157mm2 - Đây to n xác đònh khả chòu lực tiết diện đặt cốt kép, để đơn giản tính to n ta xét to n cốt đơn - Chiều cao vùng nén : a= As × f y = 0.85 ... × (329 − 249) = 54016740 (mm3 ) K x = bw × To độ trọng tâm tiết diện (so với trục x ): K 540016740 y to1 = 1x = = 165mm 327703 A0 y bo1 = h − y to1 = 329 − 165 = 164mm Momen quán tính (đối...
- 48
- 688
- 0
THIẾT KẾ DẦM CHỦ (DẦM KẾ BIÊN)
... cách từ trục tiết diện đến trọng tâm cốt thép e0 = yd0 - aT Mminc : mơ men tồn tĩnh tải tiêu chuẩn gây Kết kiểm tra Tiết Mminc Mbtc M1c aT yd0 ytI ytII F0 diện 1-1 2-2 3-3 4-4 (KG.cm) 5986000 ... | a - aT| khoảng cách từ tâm bó cốt thép xét tới mép đáy dầm aT : trọng tâm đám cốt thép đến mép đáy dầm y khoảng cách từ trọng tâm đám cốt thép ƯST đến trục qn tính 0-0 : y = yd0 - aT I ... Thay vào (∗∗) : δx = 107,485 (KG/cm2) δy = δTx fTx Sinα U Tx b ; UTx= h/2 = 170/2 = 85 (cm) δTx.fTx.Sinα = NTx = NT δy = ⇒ δnc = ∑ Sinα i =1 i = 25995,784 (KG) 25995,784 = 16,991( cm ) 85...
- 63
- 1,412
- 3
tính toán thiết kế dầm cầu
... chọn bố trí thép dọc cho tiết diện Tit din Nhp biờn Gi B Nhp v gia Gi C Din tớch Fa cn thit 7,93 6,7 5,25 5,58 16 12 Fa = 10,05cm Cỏc Thanh v din tớch tit din + 14 12 + 14 12 Fa = 6,79cm Fa = 5,34cm ... minMP Tính to n Mmax Mmin cho tiết diện ghi vào dồng cuối bảng Biểu đồ bao mômen vẽ nh sau: d) Xác định mômen mép gối: Xét gối B theo hình bao mômen ta thấy phía bên phải gối B biểu đồ M minít ... 13790 Xác định aCT: h dp = 600 mm act = h d ,300mm = [200;300] = 200 a = min[ act ; att ; amax ] = 200 III Tính to n dầm chính: 1.Sơ đồ làm việc :Là dầm liên tục có nhịp,kích thớc dầm đợcgiả...
- 19
- 873
- 4
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ DẦM CHUYỂN BÊ TÔNG CỐT THÉP
... Anh [4] ACI 318-02, Building Code Requirements for Structural Concrete [5].James K.Wight, James G.Macgregor (2012), Reinforced concrete – Mechanics and Design, University of Michigan, American ... chuyển vượt nhịp lớn tầng tầng tòa nhà Các phần mềm tính to n kết cấu chưa có ứng dụng riêng để tính to n dầm chuyển, nên phương pháp tính to n chủ yếu dựa vào công thức thực nghiệm chủ yếu Đặc ... tính to n kết hợp với mô hình phần tử hữu hạn để tính to n cốt thép chịu uốn, cốt thép chịu kéo cốt thép chịu cắt cho loại dầm đặc biệt Vì tiêu chuẩn ACI-318-02 có sử dụng nhiều hệ số an to n,...
- 5
- 2,992
- 55
Thiết kế dầm phụ potx
... : chiều dài tính to n dầm - Jxoan : moment xoắn tiết diện dầm (Theo tiêu chuẩn) - Jy : moment quán tính tiết diện dầm trục y-y * Kiểm tra điều kiện biến dạng: - Độ võng tính to n dầm: f dam ... m ax f c - M m ax : moment uốn lớn dầm - c : hệ số điều kiện làm việc - f : cường độ tính to n chịu uốn thép dầm * Chọn tiết diện dầm: Dựa vào bảng tra chọn tiết diện dầm có giá trị: Wchọn ... b : chiều dày bụng dầm - Sc : moment tĩnh ½ tiết diện dầm trục trung hòa - f : cường độ tính to n chịu cắt thép dầm v * Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể: M max Wchon d c f - Mmax...
- 11
- 496
- 4
Thiết kế đầm chính pptx
... cường độ tính to n chòu uốn thép dầm - M max : moment uốn lớn dầm Chiều dày bụng dầm: Qmax b h f d v - Q max : lực cắt lớn dầm - h : chiều cao dầm d - f : cường độ tính to n chòu cắt ... dầm: Theo điều kiện ổn đònh cục bộ: Tài liệu học tập Phiên 2012 b c E f c - f : cường độ tính to n chòu uốn thép dầm -E : môđun đàn hồi thép dầm -b : bề rộng cánh dầm - : chiều dày cánh dầm ... bền: Theo khả chòu uốn: M - - c max f c W : hệ số điều kiện làm việc f : cường độ tính to n chòu uốn thép dầm - W : moment kháng uốn dầm - M Tài liệu học tập max : moment uốn lớn dầm...
- 13
- 345
- 0
TIN HỌC TRONG PHÂN TÍCH KẾT CẤU - PHẦN CƠ BẢN - CÁC BÀI TOÁN CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM ĐƠN GIẢN doc
... CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ KHUNG PHẲNG Các trường hợp tổ hợp STT Các trường hợp tổ hợp 01 TINH TAI TLBT + TUONG 02 COMBO1 TINH TAI + HT 03 COMBO2 TINH TAI + 0,9 (HT + GIOX) 04 COMBO3 TINH TAI ... (HT4) Hoạt tải gối (HT5) CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC CHỊU TẢI PHÂN BỐ ĐỀU Hoạt tải gối (HT6) Hoạt tải gối (HT7) Hoạt tải gối (HT8) CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC ... CÁC BÀI TO N CƠ BẢN THIẾT KẾ DẦM LIÊN TỤC CHỊU TẢI PHÂN BỐ ĐỀU Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT6) Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT7) Kết biểu đồ mômen hoạt tải gối (HT8) CÁC BÀI TO N CƠ...
- 17
- 1,037
- 12
bài tập lớn thiết kế dầm dàn thép
... thước thoả mãn điều kiện độ võng độ bền 2 Chọn đường hàn liên kết sàn dầm phụ - Có hhmax = min = 12 mm; hhmin = mm (Bảng 2.3, trang 58) - Chọn h h 8mm - Độ rộng khe hở phần sàn gác lên dầm phụ: ... thước thoả mãn điều kiện độ võng độ bền 2 Chọn đường hàn liên kết sàn dầm phụ - Có hhmax = min = 12 mm; hhmin = mm (Bảng 2.3, trang 58) - Chọn h h 8mm - Độ rộng khe hở phần sàn gác lên dầm phụ: ... lại nội lực dầm kể trọng lượng thân dầm Tải trọng uốn tính to n: tt q q 1,1F 97, 44 1,1.2,277 100 (daN/cm2) Moment tính to n lớn nhịp dầm chính: q.L2 100.14002 M max 24487367...
- 15
- 1,825
- 2
tính toán thiết kế dầm chủ
... DC02 DC03 DC04 DC05 DC06 DC07 DC08 DC09 DC10 DầM Đồ án tốt nghiệp-Phần thuyết minh TIếT DIệN X sd-max sd-min cđ-max cđ-min 2.65 5.3 7.95 10.6 2.65 5.3 7.95 10.6 2.65 5.3 7.95 10.6 2.65 5.3 7.95 10.6 ... -558.810 -763.308 -1022.171 sd-min cđ-max cđ-min TIếT DIệN X Sv:Bùi văn tuấn-19284.46-46CĐ3 sd-max Trang Khoa cầu đờng Bộ môn Cầu - Hầm Đồ án tốt nghiệp-Phần thuyết minh 2.65 5.3 7.95 10.6 2.65 5.3 ... suất Lợng cốt thép tối thiểu cần thoả mãn: f c' Pmin 0.03 fy Trong đó: Pmin : tỷ lệ diện tích cốt thép chịu kéo diện tích tiết diện nguyên Pmin = As / Ag Kết kiểm tra: Sv:Bùi văn tuấn-19284.46-46CĐ3...
- 41
- 929
- 2
Báo cáo khoa học: Thiết kế đảm bảo độ tin cậy DFR ppt
... Ebeling, An Introduction to Reliability and Maintainability Engineering McGraw – Hill, (1997) [3] W Grant Ireson, Clyde F Coombs, Richard Y Moss, Hand book Relia-bility Engineering and Management ... United Enterprises of Z75, General Department of Technology, Ministry of National Defence (2)University of Technology, VNU-HCM ABSTRACT: The paper introduces guidelines for implementing design for ... objective to have products to be manufactured and operated with minimum failures and downtime TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kenneth Crow, Design For The Life Cycle DRM Associates, (2002) [2] Charles E Ebeling,...
- 14
- 394
- 0
Báo cáo khoa học: Thiết kế đảm bảo khả năng bảo trì pot
... E Ebeling, An Introduction to Reliability and Maintainability Engineering McGraw – Hill, (1997) [5] MIL-HDBK-470A, Designing and Developing Maintainable Products and Systems Department of Defense, ... ABSTRACT: The paper introduces guidelines for implementing design for maintainability with the objective to have products to be maintained easily and favorably with minimum downtime and life cycle ... Cycle DRM Associates, (2002) [2] Dimitri Kececioglu, Maintainability, Availability & Operational Readiness Egineering Handbook, volume Prentice Hall PTR, (1995) [3] DOD, Maintainability Design...
- 11
- 416
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha