2 3 so sánh phương pháp xử lý nền bằng cọc cát và giếng cát

“Nghiên cứu hình thức và công nghệ xử lý nền đất yếu áp dụng cho tuyến đê La Giang, tỉnh Hà Tĩnh

... 2, 17 2, 43 2, 72 3, 06 3, 44 D 3, 14 3, 32 3, 51 3, 71 3, 93 4,17 4, 42 4,69 5,00 5 ,31 5,66 6,04 ϕ tc (độ) 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 A 0, 72 0,84 0,98 1,15 1 ,34 1,55 1,81 2, 11 2, 46 2, 87 3, 37 3, 66 ... sở lý thuyết phương pháp xử lý cọc cát 34 2. 1 .2 Cơ sở lý thuyết phương pháp xử lý đệm cát 41 2. 1 .3 Cơ sở lý thuyết phương pháp xử lý giếng cát 44 2. 2 Thiết bị thi cơng xử lý vật liệu cát ... có địa phương tơi chọn phương pháp xử lý đất yếu tuyến đê vật liệu cát 34 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT CÁC PHƯƠNG PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG VẬT LIỆU CÁT 2. 1 Cơ sở lý thuyết phương pháp xử lý đất...

98
1,763
3

điều kiện địa chất công trình ĐSCL VÀ các phương pháp tính toán ổn định của nền đất yếu dưới nền đường ô tô

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... IL=1,5 02, ηctrkd =3, 32E9  Theo phương pháp nén không nở hông IL=1,554, η =3, 19E9  Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η=1,3E10  Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19E9 = 9,4%  ... tb cu tb cu (2- 34 ) 10 m   cos   tb sin  tg  cu F 2. 3 PHƯƠNG TRÌNH CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN VÀ TRƯỢT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ Hình 2- 5: Mặt chuyển dịch từ biến Hình 2- 6: Lực tác động ... theo phương pháp cắt xoay : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phương pháp nén không nở hông : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phương pháp cắt trượt ngang N.N Maslov  Theo phương pháp cắt xoay IL=1,5 02, ...

25
489
0

Tài liệu Chương IV: Cường độ và ổn định của nền đất docx

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... 2, 534 5 2, 5600 2, 5857 2, 6117 2, 637 9 2, 6645 2, 69 12 2,71 83 2, 7456 2, 77 32 2,8011 2, 829 2 2, 8577 2, 8864 2, 9154 2, 9447 2, 97 43 3,00 42 1 ,20 21 22 23 24 1 ,25 26 27 28 29 1 ,30 31 32 33 34 1 ,35 36 37 38 39 1,40 ... 3, 15 82 3, 1899 3 ,22 20 3 ,25 44 3 ,28 71 CHƯƠNG IV 0,10 11 12 13 14 0,15 16 17 18 19 0 ,20 21 22 23 24 0 ,25 26 27 28 29 0 ,30 31 32 33 34 0 ,35 36 37 38 39 0,40 Trang 195 1,10 52 1,11 63 1, 127 5 1, 138 8 1,15 03 ... 41 42 43 44 1,45 46 47 48 49 1,50 3, 32 0 1 2, 35 35 3, 38 72 3, 421 2 3, 4556 3, 49 03 3, 525 4 3, 5609 3, 5966 3, 6 32 8 3, 66 93 3,70 62 3, 7 434 3, 7810 3, 8190 3, 8574 3, 89 62 3, 935 4 3, 9749 4,0149 4,05 52 4,0960 4, 137 1...

66
1,460
9

nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long

Danh mục: Tiến sĩ

... IL=1,5 02, ηctrkd =3, 32E9  Theo phương pháp nén không nở hông IL=1,554, η =3, 19E9  Theo phương pháp cắt trượt cải tiến Maslov IL=0,88, η=1,3E10  Độ chênh (%): ηctrkd =3, 32E9 / η =3, 19E9 = 9,4%  ... tb cu tb cu (2- 34 ) 10 m   cos   tb sin  tg  cu F 2. 3 PHƯƠNG TRÌNH CHUYỂN DỊCH TỪ BIẾN VÀ TRƯỢT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ Hình 2- 5: Mặt chuyển dịch từ biến Hình 2- 6: Lực tác động ... theo phương pháp cắt xoay : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phương pháp nén không nở hông : Kết thí nghiệm độ nhớt theo phương pháp cắt trượt ngang N.N Maslov  Theo phương pháp cắt xoay IL=1,5 02, ...

25
877
0

Nghiên cứu, giải quyết các vấn đề về lún và ổn định từ biến của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở ĐBSCL

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... loang 10 35 12 0 ,22 0,06÷0,51 0,018 30 0 0,099÷0, 033 0,11 20 0 33 5 65 2. 5 2, 0÷4,0 lỗ Lớp 25 A cát 22 35 23 0,19 0,07÷0 ,29 0, 02 0,10 0,07÷0,041 60 2, 0 1,5 3, 0 1 .2 TỔNG QUAN MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP TÍNH ... nhão WL (%) 69 58.6 74 .38 15 Giới hạn dẻo Wp (%) 43 33. 8 48.65 16 26 24 .8 25 . 73 1 .33 1.14 2. 04 19 Lực dính c (kG/cm2) 0.06 0.11 0.04 20 Hệ số nén a1 -2 (cm2/kG) 0.1 62 0.105 0 .20 3 11 15 4.10-7 - - ... (1 2) Trị Trị tiêu tính tiêu tính kG/cm2 tiêu tính chuẩn toán chuẩn toán chuẩn toán Lớp Sét 22 màu 11 24 18 0 ,22 0,05÷0,46 0,041 50 0, 029 ÷0,0 52 24÷89 0,1 73 0,084÷0 ,34 4 6÷10 0,111 22 0,0 92 0 ,24 0...

94
863
1

Nghiên cứu ổn định và biến dạng của nền đất yếu dưới nền đường ô tô ngập lũ ở đồng bằng sông cửu long

Danh mục: Tiến sĩ

... 0,099÷0, 033 20 0 33 5 65 2. 5 2, 0÷4,0 lỗ Lớp A cát 25 22 35 23 0,19 0,07÷0 ,29 0,10 0, 02 0,07÷0,041 60 2, 0 1,5 3, 0 1 .2 TỔNG QUAN MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP TÍNH ỔN ĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG ĐẤT YẾU DƯỚI NỀN ĐƯỜNG ... thuộc vào a/b  , tra theo bảng 1.4: Bảng 1.4 Bảng tra hệ số tải trọng an toàn 0 theo tỷ lệ a/b  a/b 10 20 3. 14 3 .20 3 .29 3. 37 3. 47 3. 61 3. 74 3. 62 3. 70 3. 80 3. 90 4.05 4 .22 4 .36 10 4.19 4 .31 4. 42 ... (1 2) kG/cm Trị Trị tiêu tính chuẩn toán tải R (kG/cm 2) Lớp Sét màu 22 11 24 18 0 ,22 0,05÷0,46 0,06 0,041 50 0, 029 ÷0,0 52 24÷89 0,1 73 0,084÷0 ,34 4 6÷10 0,111 22 0,0 92 0 ,24 0 16 34 20 1.5 1,0 2, 0...

124
558
3

Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN ĐỘ CỐ KẾT CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG ĐẮP " doc

Danh mục: Báo cáo khoa học

... theo phương ngang tác dụng giếng cát bấc thấm phạm vi L1 có đặt giếng cát bấc thấm Trị số Uh.1 tính toán theo dẫn thông thường “Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22 TCN 26 2 – 20 00” ... thiết kế Trung Quốc chiều sâu giếng cát bấc thấm lớn nên sử dụng 18,0m giải pháp xử lý có hiệu Ngoài ra, Trung Quốc dùng “ruột tượng cát 7 – 12cm để thay giếng cát, vừa bảo đảm biến dạng với ... tải trọng đắp gây vào lúc trình cố kết kết thúc; trị số S1 xác định phương pháp tính lún thông thường (phân tầng lấy tổng) với phạm vi tính lún L1 Vì U h .2 = O (trong vùng giếng cát bấc thấm) nên...

3
909
7

Sử dụng lý thuyết phân tích hệ thống để tính ổn định của đập đất và công trình dâng nước trên nền không đồng chất

Danh mục: Tiến sĩ

... phần mềm [29 ] nh sau : Phơng pháp tính Các trờng hợp tính Bishop đơn giản Morgenstern-Price 1 ,37 7 1 ,37 8 1,766 1,765 1, 124 1, 124 1, 834 1, 833 1 ,24 8 1 ,25 0 Hai phơng pháp tính đại, tiến phơng pháp Terzaghi ... (Hình 3- 1) 12 Hình 3- 1 : Lực xô ngang thỏi hệ thống phân tích 3 .2. 2 Hệ lực tác dụng vào thỏi đất hệ thống phơng trình biến đổi 3 .2. 2.1 Hệ lực tác dụng vào thỏi tách từ khối đất trợt Hình 3 -2 : ... số R2 = R1 + E2 = EA + E1 + E2 R3 = R2 + E3 = EA + E1 + E2 + E3 14 Biểu thức suy rộng tính lực xô thỏi thứ i lên thỏi i+1 i Ri = EA + E i (3- 10) 3. 3 Lập hm mục tiêu hệ thống phân tích 3. 3.1...

26
550
0

Tính toán ảnh hưởng của các yếu tố đến trạng thái ứng suất, biến dạng của nền đất yếu xung quanh đường hầm metro

Danh mục: Báo cáo khoa học

... (kN/m2) + Với mô hình 3D: 15.6m 8.45x10 -2 1.99x10 -2 139 . 92 8.66 20 9.05 20 m 2. 53x10 -2 0.6 x10 -2 185.67 0.44 21 5.89 30 m 2. 13x10 -2 0 .35 x10 -2 2 82. 68 0 .2 291. 83 40m 1.70x10 -2 0.11x10 -2 406 .27 405. 83 ... cọc đào 30 Hình 3. 7: Sơ đồ mặt thi công tường đất hàng cọc đúc lỗ đào a) Đào lỗ cọc có vách bảo vệ; b) Đưa thành cọc; c) Đào cọc 3 .2. 3 Phương pháp đào nắp Phương pháp đào nắp phương pháp làm ... unsat 15.8 20 .2 20.9 kN / m Dung trọng bão hòa γ sat 16.1 20 .4 21 . 02 kN / m Mô đun đàn hồi E ref (Xác định từ thí nghiệm nén trục CU) 1040 1 533 0 121 05 kN / m Hệ số Poisson ν 0 .35 0 .27 0. 32 Lực dính...

75
1,185
3

Báo cáo khoa học: "tự động hoá tính toán độ lún tổng cộng của nền đ-ờng ô tô đắp trên đất yếu và độ cố kết theo thời gian của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng nền đắp" ppsx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 19 20 20 21 21 22 22 23 23 24 24 24 25 25 26 26 26 27 27 28 28 29 29 24 60 25 20 25 80 26 40 27 00 27 60 28 20 28 80 29 40 30 00 30 60 3 120 31 80 32 4 0 33 00 33 60 3 420 34 80 35 40 36 00 36 60 3 720 37 80 38 40 39 00 ... 0 .27 4 0 .27 6 0 .27 7 0 .27 9 0 .28 1 0 .28 2 0 .28 4 0 .28 6 0 .28 7 0 .28 9 0 .29 0 .29 2 0 .29 4 0 .29 5 0 .29 7 0 .29 9 0 .3 0 .3 02 0 .30 3 0 .30 5 0 .30 7 0 .30 8 0 .31 0 .3 12 0 .31 3 0 .31 5 0 .31 6 0 .31 8 0. 32 0. 32 1 0. 32 3 0. 32 5 0. 32 6 58 ... 0 .21 4 0 .21 5 0 .21 7 0 .21 9 0 .22 0 .22 2 0 .22 4 0 .22 5 0 .22 7 0 .22 8 0 . 23 0 . 23 2 0 . 23 3 0 . 23 5 0 . 23 7 0 . 23 8 0 .24 0 .24 1 0 .24 3 0 .24 5 0 .24 6 0 .24 8 0 .25 0 .25 1 0 .25 3 0 .25 5 0 .25 6 0 .25 8 0 .25 9 0 .26 1 Độ Cố Thời Gian Kết...

4
878
4

LUẬN VĂN THẠC SĨ NGÀNH XÂY DỰNG ĐƯỜNG Ô TÔ CƠ SỞ LÝ THUYẾT VÀ ỨNG DỤNG CHƯƠNG TRÌNH GEOSLOPE ĐỂ KIỂM TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC TA LUY NỀN TRÊN ĐƯỜNG HỒ CHÍ MINH

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... ®iĨm ch¬ng tr×nh Slope/W 33 2. 2 .2 S¬ ®å tÝnh to¸n .33 2. 2 .3 Ph¬ng ph¸p c©n b»ng giíi h¹n .35 2. 2.4 Çc bíc tÝnh to¸n hƯ sè an toµn 37 2. 2.5 Çc ph¬ng ph¸p tÝnh ỉn ®Þnh ... dơng Slope/W 40 2. 3 sư dơng ch¬ng tr×nh 41 2. 3. 1 NhËp sè liƯu - Define . 42 2 .3 .2 TÝnh to¸n - Solve 47 2. 3. 3 HiĨn thÞ kÕt qu¶ tÝnh to¸n - Contour 48 2. 4 Çc d¹ng ... 60 3. 1.Giíi thiƯu ®êng Hå ChÝ Minh 60 3 .2 sơt trỵt trªn ®êng Hå ChÝ Minh . 63 3 .2. 1 T×nh h×nh chung 63 3 .2. 2 T×nh tr¹ng sơt trỵt trªn ®êng Hå ChÝ Minh .65 3 .2. 3 Çc...

80
1,442
8

Tính toán độ cố kết của nền đất yếu dưới tác dụng của tải trọng đắp

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

...

2
373
2

Đề tài Tính toán độ cô kết của nền đất yếu dưới tải trọng nền đắp trong trường hợp chiều sâu cắm bấc nhỏ hơn vùng gây lún

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... L= 30 m 80 70 L= 25 m 60 50 40 L= 20 m L= 15 m 30 20 L= 10 m L= m 10 0.0 0 .2 0.4 0.6 0.8 1.0 1 .2 1.4 1.6 1.8 2. 0 Thồỡi gian cọỳ kóỳt t (nm) -8 Cv= 5*10 (m2 /s), Ch=2Cv,Kh/qw=0.001 m -2 ,d=1.2m ... ht sc vụ lý vỡ chiu sõu x lý bc thm cng tng nhng c kt t c cng gim (hỡnh ) 100 95 90 L= m 85 80 L= 10 m L= 15 m 75 L= 20 m 70 65 L= 25 m 60 L= 30 m 55 50 45 40 0.0 0 .2 0.4 0.6 0.8 1.0 1 .2 1.4 Thồỡi ... trỡnh khai thỏc sau ny TI LIU THAM KHO [1] B GTVT (20 01), Qui trỡnh kho sỏt v thit k nn ng ụ tụ p trờn t yu 22 TCN 26 220 00, NXB Giao thụng Vn ti [2] Vin Nghiờn cu Nn múng & Cụng trỡnh Ngm, Vin Thit...

5
504
6

Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông

Danh mục: Tiến sĩ

... cng 19 1 .2. 3 .2 Phng phỏp tớnh nh nn ng nht 22 1 .2. 3. 3 Phng phỏp tớnh kt hp nn cc 25 1 .3 Mt s rỳt t nghiờn cu tng quan v hng nghiờn cu tip theo 31 CHNG 2: NGHIấN CU TRNG ... ch tiờu c lý v theo kớch thc hỡnh hc ca cc t xi mng 86 3. 3 .3. 1 Trng hp s dng cc t xi mng cú lc dớnh n v khỏc 86 3. 3 .3 .2 Trng hp s dng cc t xi mng cú gúc ma sỏt khỏc 87 3. 3 .3. 3 Trng hp ... phõn khỏc (hydrat húa) gm silicat tricalcit 3CaO.SiO2, silicat bicalcit 2CaO.SiO2, aluminat tricalcit 3CaO.Al2O3, fero-aluminattetracalcit 4CaO.Al2O3Fe2O3, v.v Giai on tip theo: xy tỏc dng tng h...

203
616
0

Một phương pháp tính toán trạng thái ứng suất biến dạng của nền đất yếu gia cố bằng cọc đất xi măng trong xây dựng công trình giao thông

Danh mục: Tiến sĩ

... -8-986 - 32 -40 Truc z (-1)m -24 -6 -6 - 72 -8-986 - 32 -40 -48 -6 - 72 -8-986 -3 -40 -48 -6 -3 -24 -24 -6 -6 4-5 10 - 72 -8-986 - 32 -4 -6 -6 - 72 -8-986 - 32 -40 -6 - 72 -8-986 -2 -24 -24 -8 -3 -4 -3 -4 ... bền tồn xung quanh cọc gia cố nhóm cọc (hình 2. 6) 10 -1 -2 -3 24 -4 -8 -1 -2 -3 24 -4 -1 -2 -3 24 -4 -4 -4 -40 - 32 -1 -2 -3 24 -4 -4 -48 -4 - 32 -8 -1 -8 -2 -3 24 -4 -1 -4 -5 -6 -4-58 -6 -5 66 ... -3 -25 8 -7 -7 -2 -2 -3 -4- 429 Usx Usz Usxz f(k ) -2- 3 85 -4 -2 -2 -2 8 T ru c x (d u o n g tru c ) 10 11 -2 12 Hình 2. 3b Đồ thị đường đồng mức Hình 2. 3a σx, σz, τxz, f(k) điểm bền f(k) hệ - cọc...

25
380
0

Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất việt an

Danh mục: Kỹ thuật

... 20 0 21 0 22 0 23 0 24 0 25 0 26 0 27 0 n ñ nh mưa Hình 4.10 : K t qu 27 26 1.444 28 29 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4.14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8.10-9 16 25 26 27 0.491 ... 27 26 1.6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 20 0 ... SEEP/W-Geoslop 2. 3 .2. 1 Th m t qua ñ p ñ t 2. 3 .2. 2 Mưa th m xu ng ñ t 2. 3 .2. 3 Th m t ao, h 2. 3 .2. 4 Bài toán áp l c nư c l r ng dư 2. 3 .2. 5 Bài toán th m theo th i gian Chương LÝ THUY T TÍNH TOÁN 3. 1 N Đ...

26
442
0

Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường nguyễn tấ thành và biện pháp bảo vệ

Danh mục: Kỹ thuật

... -3, 8016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1,7 32 6 7 1,44667 -2, 4 925 -0,5 037 -3 ,27 67 -2, 266 -2, 34 1 43 1,085 1 ,29 95 1,085 -3, 555 -2, 9451 -2, 5405 -1,4179 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5817 -0 ,33 59 ... -0 ,3 7 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8 ,22 286 -7 ,21 8 -2, 508 52 -2, 8 622 3 1,085 1,085 Mơmen -2, 721 74 -3, 105 52 L c -1 ,24 27 -0,84899 -1 ,35 1 12 2,885 Mơmen -0,5 430 9 Ch Goda 2, 661 1,4467 dư i 130 -20 02 ... phí đ u tư l n 2. 2 .2 Cơng trình b o v bãi trư c đê 2. 2 .2. 1 Tr ng r ng ng p m n 2. 2 .2. 2 M hàn, tư ng gi m sóng 2. 2 .2. 3 Ni bãi nhân t o 2. 2 .2. 4 Qu n lý b o v đ n cát t nhiên 2. 2 .3 ng d ng cơng...

26
750
1

LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

Danh mục: Kỹ thuật

... ; S s nên thay vào hệ ba phương trình [2- 32 ] , [2- 33 ], [2- 34 ] Được hệ phương trình sau ε' ( mv2 + Cα' t a − Cα sb ) + α ( Cα' t + Cα s ) = Cα' t βv* v [2- 35 ] ε' ' ( Cαt a + Cα sb2 ) − α ( Cα sb ... hưởng gió ta tiếp tục thu gọn phương trình [2- 15]; [2- 16]; [2- 17] Xt + Xs − P = ω [2- 32 ] −mvε ' + St + Ss = [2- 33 ] St a − S s b = [2- 34 ] SVTH: LÊ DUY, HUỲNH KIẾN HÀ 25 GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG ... Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0,05 .2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 1885.10 ( 8 ,3 32 . 0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 5 32 4 N 9,81 .2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng...

96
885
5

Luận văn: Ảnh hưởng của mưa đến sự ổn định của đập đất Việt An pot

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... 20 0 21 0 22 0 23 0 24 0 25 0 26 0 27 0 n ñ nh mưa Hình 4.10 : K t qu 27 26 1.444 28 29 21 34 89 10 11 22 12 23 25 18 19 20 Hình 4.14 : K t qu 12 13 24 14 15 17 n ñ nh có mưa q = 8.10-9 16 25 26 27 0.491 ... 27 26 1.6 93 28 29 45 40 35 21 25 10 11 20 22 15 23 10 30 25 12 13 24 14 15 17 18 19 20 16 -5 -5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 20 0 ... SEEP/W-Geoslop 2. 3 .2. 1 Th m t qua ñ p ñ t 2. 3 .2. 2 Mưa th m xu ng ñ t 2. 3 .2. 3 Th m t ao, h 2. 3 .2. 4 Bài toán áp l c nư c l r ng dư 2. 3 .2. 5 Bài toán th m theo th i gian Chương LÝ THUY T TÍNH TOÁN 3. 1 N Đ...

26
441
3

Luận văn:Các nguyên nhân gây mất ổn định của nền đường Nguyễn Tấ Thành và biện pháp bảo vệ pptx

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... -3, 8016 -1, 438 5 -0 ,34 8 1,7 32 6 7 1,44667 -2, 4 925 -0,5 037 -3 ,27 67 -2, 266 -2, 34 1 43 1,085 1 ,29 95 1,085 -3, 555 -2, 9451 -2, 5405 -1,4179 -1, 6 23 -0, 937 4 -1, 039 0 ,35 8 0 ,35 83 0 ,35 83 0 ,35 83 -0,5817 -0 ,33 59 ... -0 ,3 7 23 -4 ,38 88 -4,5 53 -4,0407 -7,096 -8 ,22 286 -7 ,21 8 -2, 508 52 -2, 8 622 3 1,085 1,085 Mơmen -2, 721 74 -3, 105 52 L c -1 ,24 27 -0,84899 -1 ,35 1 12 2,885 Mơmen -0,5 430 9 Ch Goda 2, 661 1,4467 dư i 130 -20 02 ... phí đ u tư l n 2. 2 .2 Cơng trình b o v bãi trư c đê 2. 2 .2. 1 Tr ng r ng ng p m n 2. 2 .2. 2 M hàn, tư ng gi m sóng 2. 2 .2. 3 Ni bãi nhân t o 2. 2 .2. 4 Qu n lý b o v đ n cát t nhiên 2. 2 .3 ng d ng cơng...

26
598
1