ways of socializing period 14
Bài giảng Công trình ngầm
... lân cận Quan trắc đánh giá đo đạc đường hầm Tài liệu tham khảo Trang 3 11 24 24 39 66 82 82 115 144 144 151 167 Chương Khái qt cơng trình ngầm 1.1 Giới thiệu chung Cơng trình ngầm cơng trình nằm ... Ocean Park số Đào Duy Anh Tồ nhà Vietcombank Pacific Place 83 Lý Thường Kiệt M5 TOWER 2 2 2 2 2-5 14 Tháp BIDV 15 Hanoi Tower 16 Keangnam 17 Nút giao thơng ngầm Kim Liên Cèt ®¸y mãng:-13 m Đặc điểm ... 1920MW, cơng trình thuỷ điện lớn Đơng Nam Á Tổ hợp cơng trình ngầm nhà máy thủy điện Hồ Bình dài 14 200m bố trí hình 1.4, gồm hệ thống: - Hầm gian máy với tổ máy, cơng suất tổ 240MW, có kích thước...
- 168
- 3,469
- 27
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "KIỂM SOÁT ĐỘ NGHIÊNG CỦA CÔNG TRÌNH DẠNG THÁP BẰNG PHƯƠNG PHÁP TỌA ĐỘ BÊN NGOÀI" pptx
... 522.953 708.176 N2 525.343 708.772 N2 521.284 714. 558 N3 525.004 708.619 N3 522.792 715.423 N4 526.960 713.260 N4 Ghi 526.068 708.805 N5 522.362 714. 938 N5 524.918 715.401 T 524.964 715.089 T ... 709.165 N3 524.702 710.006 N3 526.453 713.036 N4 525.450 712.593 N4 522.407 714. 388 N5 522.534 712.769 N5 525.026 714. 499 T 525.188 712.915 T Xử lý số liệu đo Sử dụng phần mềm Tilt OV để tính ... Nam, NXB Xây dựng, Hà Nội, 2002 BS 7307 Building tolerances Measurements of buildings and building products Position of measuring points British Standards Institution United Kingdom, 1990 Cẩm...
- 7
- 647
- 1
nghiên cứu sự ổn định của công trình bảo vệ bờ biển do ảnh hưởng của tải trọng động
... giả định 146 U T T U Hình PL6 Dạng biểu đồ phân tải trọng sóng lên đê biển mái nghiêng (14TCN 130U T 2002) 146 T U Hình PL7 Hệ số ổn định mái phía biển PA6 148 U T T U ... hình lưới tính 141 T U Hình PL3 Kết trường sóng tính toán với tốc độ gió 24m/s – Lưới tính lớn 142 U T T U Hình PL4 Kết trường sóng tính toán khu vực ven bờ - Lưới tính chi tiết .143 U T T U Hình ... số ổn định mái phía đồng PA6 148 U T T U Hình PL9 Hệ số ổn định mái phía biển PA7 148 U T T U Hình PL10 Hệ số ổn định mái phía đồng PA7 .148 U T T U DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng...
- 148
- 1,329
- 4
Phân tích sự tương tác của công trình ngầm đào theo phương pháp đào hầm mới (NATM) trải qua quá trình gia tải của động đất với các loại đất đá
... New Trunk Line JSCE, Volume 30, Issue 10, 143 5 -146 8 Intuition Software, 1999 VisualFEA-Visual Finite Element Analysis Chonbuk, South Korea: Intuition Software www.dot.state.co.us/WolfCreekPass/index.cfm ... analysis of tunnel dynamic response to earth motions Tunneling and Underground Space Technology, Volume 15, Issue 3, 249-258 Merritt, J L., Monsees, J E., Hendron, A J., 1985 Seismic design of underground ... 1985 Seismic design of underground structures: Proc of the 1985 Rapid Excavation and Tunneling Conference, New York International Journal of Rock Mechanics and Mining Science & Geomechanics Abstracts,...
- 10
- 342
- 0
Nghiên cứu ổn định hóa chất thải phóng xạ bằng phương pháp gốm hóa tạo vật liệu dạng synroc
... KHOA HỌC NGƢỜI HƢỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS TRỊNH NGỌC CHÂU PGS.TS LÊ BÁ THUẬN Hà Nội, tháng năm 2 014 LỜI CẢM ƠN Trong khoảng thời gian từ nhận đề tài làm luận văn thạc sỹ nghiên cứu hoàn thiện luận ... trân trọng có nhiều tham gia đóng góp quí báu cho việc hoàn thành luận văn Hà Nội, tháng năm 2 014 Học viên cao học Nguyễn Hoàng Lân DANH MỤC BẢNG Bảng 1.1 Các tính chất điển hình nhóm chất thải ... 1300oC Hình 3.8 Giản đồ nhiễu xạ tia X mẫu M4 nhiệt độ 1300oC Hình 3.9 Cân pha hệ CaO–TiO2–ZrO2 145 0-1550oC theo Coughanour Hình 3.10 Cân pha hệ CaO – TiO2 – ZrO2 1300oC theo Figueiredo Hình 3.11...
- 83
- 324
- 0
Nghiên cứu ổn định hóa chất thải phóng xạ bằng phương pháp gốm hóa tạo vật liệu dạng synroc
... xTi3-xO7 Các giá trị x tìm thấy khoảng 0,833-1,250 1300oC 0,968 -1,364 148 0oC Cũng theo Rossell Ti nóng chảy phần zirconolite 148 0oC Hợp chất bậc ba thứ hai tồn hệ bậc ba CaO –TiO - ZrO2 calzirtite ... tổng hợp hai cách Thứ trình chế tạo bột phương pháp sol-gel sử dụng alkoxide sau nung thiêu kết 140 0 oC Thứ hai phương pháp sử dụng trình nóng chảy oxit nhiệt độ cao (1700-1800 0C) Stennett nghiên ... chiếm nguyên tố Ta, Nb, Ti, Sn, Pu, Fe Mn Hình 1.3 Cấu trúc pyrochlore florit khuyết zirconolite 14 Khoáng vật hollandite Khoáng chất hollandite tự nhiên có công thức BaMn 8O16 với mangan có hóa...
- 76
- 279
- 0
Nghiên cứu ổn định hóa chất thải phóng xạ bằng phương pháp gốm hóa tạo vật liệu dạng synroc
... CaZrxTi3-xO7 Các giá trị x tìm thấy khoảng 0,833-1,250 1300oC 0,968 -1,364 148 0oC Cũng theo Rossell Ti nóng chảy phần zirconolite 148 0oC 46 Hợp chất bậc ba thứ hai tồn hệ bậc ba CaO –TiO2 - ZrO2 calzirtite ... tổng hợp hai cách Thứ trình chế tạo bột phương pháp sol-gel sử dụng alkoxide sau nung thiêu kết 140 0oC Thứ hai phương pháp sử dụng trình nóng chảy oxit nhiệt độ cao (1700-18000C) Stennett nghiên ... chiếm nguyên tố Ta, Nb, Ti, Sn, Pu, Fe Mn Hình 1.3 Cấu trúc pyrochlore florit khuyết zirconolite 14 Khoáng vật hollandite Khoáng chất hollandite tự nhiên có công thức BaMn8O16 với mangan có hóa...
- 77
- 336
- 0
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 9148:2012 CÔNG TRÌNH THỦY LỢI - XÁC ĐỊNH HỆ SỐ THẤM CỦA ĐẤT ĐÁ CHỨA NƯỚC BẰNG PHƯƠNG PHÁP HÚT NƯỚC THÍ NGHIỆM TỪ CÁC LỖ KHOAN
... (mm) 149 0 25 149 0 32 (mm) (mm) 19 Đường kính lỗ Đường Chiều dài Số lỗ kính ống phận hỗn khí hợp loạt Đường kính lỗ (mm) (mm) (mm) 65 2075 12 75 2075 15 149 0 100 2075 22 38 149 0 125 2075 26 50 149 0 ... lượng, phương, tốc độ góc dốc dòng thấm thay đổi theo thời gian 2.1.6 Độ hạ thấp mực nước (Lowering of water level) Hiệu số giá trị mực nước động với mực nước tĩnh Mực nước hạ thấp trung bình giá ... nguy bị phá hủy có hại cho sản xuất phải báo cáo kịp thời cho cấp có thẩm quyền xem xét, giải 2.4 .14 Nước hút lên cần tránh không cho chảy trở lại lỗ khoan, ảnh hưởng xấu đến chất lượng tài liệu,...
- 39
- 1,478
- 3
Nghiên cứu tính ổn định của quá trình ngắt mạch
... trỡnh in ỏp cho nỳt l E1 = Y L12 E2 Y L13 E3 Y L14 E4 Y L10 E0 Y.L12 = Y12.L1 Y.L13 = Y13.L1 Y.L14 = Y14.L1 Cỏc phn t Y12, Y13 v Y14 t ma trn tng dn nỳt ca mng in l ging nh s biu din ... khụng thay i mt cỏch tc thi theo sau s nhiu lon, Eq cng khụng thay i mt cỏch tc thi Tc thay Trang 114 GII TCH MNG i ca Eq dc theo trc ngang tựy thuc vo in ỏp kớch t c iu khin bi b iu chnh v b kớch ... nỳt ca mng in l ging nh s biu din tro lu cụng sut Tuy nhiờn Vi: L1 = Y11 Vi Y11 = y12 + y13 + y14 + y10 Bao gm s biu din tng dn tnh ph ti T ú E0 bng 0, thụng s ng dõy YL10 khụng cú vic tớnh toỏn,...
- 17
- 771
- 2
Bài tập - Hướng dẫn giải môn ổn định học công trình
... + Â Nàơng 2007 y'( ) M( 0) Q* ( ) sinα z − (1-cosα z)- ( α z − sinα z) (3-5) α α EJ α EJ Trang 14 CẠC BI TÁÛP CỌ HỈÅÏNG DÁÙN M( 0) Q* ( ) sin α z − ( − cosα z ) α EJ α EJ Thay cạc thäng säú ban ... ϕ = Phỉång trçnh âàûc trỉng α l1.tg (α l1 ) = Hay: ν tgν = , gii phỉång trçnh, ta cọ: ν = 1, 414 1,999EJ Pthpx = l12 So sạnh hai lỉûc tåïi hản, ta cọ: EJ Pth = 1, 4213 l1 Â Nàơng 2007 Trang ... biãún dảng phn xỉïng, ta âỉa vãư nỉía hãû; P l l a, Hãû biãún dảng âäúi xỉïng: P EJ l π EJ EJ = 20 ,142 1 2 (0,7l ) l b, Hãû biãún dảng phn xỉïng: P2th = P EJ l π EJ EJ = 9,8696 2 l l So sạnhỉûc tåïi...
- 25
- 1,905
- 4
Tài liệu GIẢI TÍCH MẠNG - CHƯƠNG 8: NGHIÊN CỨU TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH QUÁ ĐỘ ppt
... trỡnh in ỏp cho nỳt l E1 = Y L12 E2 Y L13 E3 Y L14 E4 Y L10 E0 Y.L12 = Y12.L1 Y.L13 = Y13.L1 Y.L14 = Y14.L1 Cỏc phn t Y12, Y13 v Y14 t ma trn tng dn nỳt ca mng in l ging nh s biu din ... khụng thay i mt cỏch tc thi theo sau s nhiu lon, Eq cng khụng thay i mt cỏch tc thi Tc thay Trang 114 GII TCH MNG i ca Eq dc theo trc ngang tựy thuc vo in ỏp kớch t c iu khin bi b iu chnh v b kớch ... nỳt ca mng in l ging nh s biu din tro lu cụng sut Tuy nhiờn Vi: L1 = Y11 Vi Y11 = y12 + y13 + y14 + y10 Bao gm s biu din tng dn tnh ph ti T ú E0 bng 0, thụng s ng dõy YL10 khụng cú vic tớnh toỏn,...
- 17
- 434
- 0
Tự rung và mất ổn định của quá trình cắt kim loại nguyễn đăng bình, dương phúc tý. khoa học và kỹ thuật, 2007
... riêng gây xu ổn định (hình 1.13b) 21 Hình 1 .14 Đồ thị cực biểu thị biến đổi chiều rộng cắt tới hạn phụ thuộc vi trí tương đối dao phôi Thí nghiệm hình 1 .14 biến đổi chiều rộng cắt tới hạn thay đổi ... biểu thị độ mềm dẻo khối lượng tổng cộng vuông góc Đặc trưng dao động: Dụng cụ cắt theo đường dịp 14 đóng kín theo chiều mũi tên hình 1.7a Trong suất chu kỳ chuyển động dụng cụ từ phần I sang phần ... CẮT 10 3.1 Mất ổn định hiệu ứng tái sinh 10 3.2 MẤT ỔN ĐỊNH DO TỰ RUNG KHÔNG TÁI SINH 14 CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH CẮT 16 4.1 ẢNH HƯỞNG CỦA MÁY ...
- 140
- 435
- 0
GIẢI TÍCH MẠNG_CHƯƠNG 8: NGHIÊN CỨU TÍNH ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH QUÁ ĐỘ (tt) pps
... : CÁC HÌNH TIÊU BIỂU CHO CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN Kết luận Tài liệu tham khảo Mục lục 137 146 147 Trang 144 ... bước việc mô hoạt động loại rơle khoảng cách mho việc nghiên cứu ổn định trình độ trình bày hình 8 .14 Đối với đường dây cụ thể tổng trở biểu kiến tính t + ∆t so sánh với đặc tính vận hành ba vùng ... công suất chạy đường dây Trang 139 GIẢI TÍCH MẠNG Đường đặc tính tốc độ máy phát mạng có cố Trang 140 GIẢI TÍCH MẠNG KẾT LUẬN Trong giải tích mạng, muốn nghiên cứu mạng điện ta sử dụng kiến thức...
- 17
- 302
- 0
TỰ RUNG VÀ MẤT ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH CẮT KIM LOẠI - CHƯƠNG 1 docx
... riêng gây xu ổn định (hình 1.13b) 21 Hình 1 .14 Đồ thị cực biểu thị biến đổi chiều rộng cắt tới hạn phụ thuộc vi trí tương đối dao phôi Thí nghiệm hình 1 .14 biến đổi chiều rộng cắt tới hạn thay đổi ... biểu thị độ mềm dẻo khối lượng tổng cộng vuông góc Đặc trưng dao động: Dụng cụ cắt theo đường dịp 14 đóng kín theo chiều mũi tên hình 1.7a Trong suất chu kỳ chuyển động dụng cụ từ phần I sang phần ... CẮT 10 3.1 Mất ổn định hiệu ứng tái sinh 10 3.2 MẤT ỔN ĐỊNH DO TỰ RUNG KHÔNG TÁI SINH 14 CÁC YẾU TỐ ẢNH HƯỞNG ĐẾN ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH CẮT 16 4.1 ẢNH HƯỞNG CỦA MÁY ...
- 37
- 343
- 3
TỰ RUNG VÀ MẤT ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH CẮT KIM LOẠI - CHƯƠNG 2 pot
... tiếp xác định theo phương X; u - yếu tố định hướng trực tiếp Theo lý thuyết rung động tái sinh [14] trạng thái ổn định trình cắt động lực học mô tả bởi: Mất ổn định tái sinh xuất chuyển động dao ... Thành phần động lực học chiều dày cắt tức thời là: yi-1 - yi = µ.yi(t - ε) - yi(t) + r(t) đó: 40 (2 .14) ε - khoảng thời gian từ lúc hình thành sóng bề mặt đến dao trở lại cắt vào sóng vùng (đối với ... kim cứng hai bit Mỗi đường đồ thị ứng với chiều sâu cắt từ 0,5 đến mm, lớp cắt = 0,5 mm ta có tất 14 chiều sâu cắt dọc trục Tốc độ trục thay đổi từ 25000 đến 40000 vg/ph, bước thay đổi 500 vòng...
- 23
- 212
- 1
TỰ RUNG VÀ MẤT ỔN ĐỊNH CỦA QUÁ TRÌNH CẮT KIM LOẠI - CHƯƠNG 3 potx
... liên tục hình 3 .14 Khi mặt bên tháp không bậc cấp mà mặt trơn Đồ thị ổn định lúc đồ thị ổn định hệ thống công nghệ mà tốc độ trục tốc độ chạy dao điều chỉnh vô cấp 93 Hình 3 .14 Tháp lượng tới ... độ cắt (sz,t,V) Nếu ta nối điểm đầu đường cong ổn định hình 3.11, ta có đường cong BlAm (hình 3 .14) nối điểm từ V1, đến Vm ta có hình khối cong bị giới hạn bởi: - Ba mặt phẳng toạ độ - Mặt phẳng...
- 45
- 173
- 1
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25