thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi dung dịch muối ăn
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi dung dịch muối ăn
... 0,000 533 0,5 0, 036 9 42,2 3, 56 Nồi 0 ,33 3 1185,59 0,000281 20 0,0268 33 ,4 3, 38 G, kg/h ρdd, kg/m3 1,0 83 Nồi Ống nhập liệu Ống tháo sản phẩm v"hơi, m3/kg Ống dẫn đốt 0,27 1,212 0 ,32 74 93 20 0,144 168 ,3 ... phẩm khóa 34 - 2010 GVHD: Th.s Văn Minh Nhựt xđ , xtb1 , xtb2, xtb3: nồng độ dung dịch ban đầu, nồng độ dung dịch khỏi nồi 1, nồi nồi , ( % ) Bảng 5: Nhiệt dung riêng dung dịch muối Dung dịch x ... Ts3: nhiệt độ dung dịch ban đầu, khỏi nồi 1, khỏi nồi khỏi nồi 3, 0C iđ, i1, i2, i3: enthalpy đốt vào nồi 1, thứ nồi 1, thứ nồi 2, thứ nồi 3, J/kg Cn1, Cn2, Cn3: nhiệt dung riêng nước ngưng nồi...
- 58
- 1,072
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi DUNG DỊCH ĐƯỜNG
... P2 = P2 – P3 P3 = P3 – Pnt P1,P2, P3: áp suất đốt nồi 1, (at) Pnt : áp suất thiết bị ngưng tụ (at) P1, P2,P3 : hiệu số áp suất nồi so với nồi 2, nồi so với nồi 3, nồi so với thiết bị ngưng ... riêng dung dịch khỏi nồi I: C1 = 4186.(1 - 0,18) = 34 05.99 J/kg.độ; Nhiệt dung riêng dung dịch khỏi nồi II: C2 = 1452x0,29 + 4186.(1 - 0,29) = 33 88.58 J/kg.độ; Nhiệt dung riêng dung dịch khỏi nồi ... (J/kg.độ) 34 05.99 33 88.58 2545.60 Cn (J/kg.độ) 4227.6 4201.8 41 83. 8 dd.1 03 (Ns/m2) 0,465.10 -3 0,550.10 -3 0,746.10 -3 n.1 03 (Ns/m2) 0,2 63. 10 -3 0 ,31 4.10 -3 0,427.10 -3 TB KH N Nồi I LB Bảng 10:...
- 44
- 451
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi dung dịch đường sucrose
... sử dụng hệ thống cô đặc nồi xuôi chiều để cô đặc dung dịch đường sucrose 1.2 GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ LÝ THUYẾT CÔ ĐẶC VÀ THIẾT BỊ CÔ ĐẶC 1.2.1 Giới thiệu chung cô đặc Cô đặc trình làm tăng nồng ... dẫn Nồi 1208 2,251 0,75 533 6 20 0,21 93 2 73, 05 9,271 thứ Nồi 1192 11,471 3, 798176 25 0, 439 9 457,2 9,525 Ống nước Nồi 1260 941, 638 0,00 037 2 0,5 0, 030 8 57,6257,62 3, 3782 Ngưng Nồi 1208,000 965 ,32 2 ... kg/h 2.1 .3 Tính nồng độ dung dịch nồi W W Gc xc G1 x1 Gđ xđ Nồi Nồi G1: khối lượng dung dịch khỏi nồi (kg/h) x1 : nồng độ dung dịch khỏi nồi (% khối lượng) - Nồng độ dung dịch khỏi nồi 1: Cân...
- 64
- 2,250
- 8
thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4
... (2) ta kết sau : 8582,0455(26087 63, 7 − 31 28,46.77,97 836 ) + 12587 (31 28,46.77,97 836 − 33 60 ,35 34.1 13, 8147) 0,95(2691968 − 4 230 ,086.107,76) + 26087 63, 7 − 33 60 ,35 34.11 13, 814 W1 = 4264,15 Kg / h ⇒ W2 ... 8582,0455 − 4264,15 = 431 7,8955 Kg / h W1 = 431 7,8955(26 937 68 − 33 60 ,35 34.1 13, 814) + 12587 (33 60 ,35 .1 13, 814 − 36 29,262.101) 0,95(27458 53, 2 − 4296,97.1 43, 988) D = 5 037 ,71 439 (kg / h) D= Ta có bảng ... 947,9864 21,69846 0,4891 0,6 73 1 237 ,6 9 73, 0 13 28,1708 Kg/m C dd C nc µ dd µ nc J/kg độ J/kg độ Cp Cp 33 60 ,35 34 4 239 ,48 0 ,33 3 0,2468 31 28,46 41 93, 38 0,6509 0 ,36 56 Nồi Vậy: , 565 0,5158 ψ1...
- 92
- 1,425
- 3
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.
... phẩm tốt Trong công nghiệp hệ thống cô đặc nhiều nồi chia làm ba loại: Hệ thống cô đặc nhiều nồi xuôi chiều Hệ thống cô đặc nhiều nồi ngược chiều Hệ thống cô đặc nhiều nồi song song 1.4.2 Nhận ... % Nồi 35 367,20111 33 194,26 6,14 Nồi 31 505 ,37 824 32 317,42 2,56 Nồi 31 196 ,35 18 29 934 ,92 4,04 Nhiệt tải riêng trung bình Ta có công thức: qtbi = (q1i + q2i) qtb1 = (q11 + q21) = ( 35 367,20111+ 33 194,26) ... trình thiết bị GVHD: Lê Thanh Thanh Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i’2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 θ2 + 0.05D2(i2 – Cn2 θ2) (2*) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i 3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3 3+ 0.05D3(i3–Cn3 3) ...
- 64
- 2,684
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch kno3 bằng thiết bị cô đặc loại ống tuần hoàn trung tâm.
... PGS TS Nguyễn Văn Thông Nồi 3: D3.ih 3 + (Gđ – W1 –W2).C2.ts2 = W3.iht3 + (Gđ –W1 –W2 –W3).C3.ts3 + D3Cn3 3+ 0,05.D3.(ih 3 – Cn3 3) (3) Tính C1, C2, C3 Công thức tính C với dung dịch loãng có ... (J/kg.độ) (kJ/kg) (0C) Giả thiết Tính toán % 37 38,098 795 ,3 187,1 7575,76 7 634 ,36 2 0,771 34 73, 124 642,8 152,2 13 833 3 ,33 85 73, 708 2,885 26 63, 3 73 486,7 116,845 9090,91 8791, 930 3, 289 Sai số: %Wi = 100% ... bốc nồi: Nhóm 1- Lớp DH10H1 Page Đồ án môn học QTTB W1 = GVHD: PGS TS Nguyễn Văn Thông ∑W = 3, 3 25000 = 7575,76kg / h 3, 3 Nồi 1: ∑W W2 = 1,1 3, 3 = 1,1 25000 = 833 3 ,33 (kg / h) 3, 3 Nồi 2: W3 =...
- 76
- 7,193
- 10
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
... mang vào (hơi thứ nồi 2) D3I3=W2i2 Dung dịch nồi mang vào GđCđtđ Hơi thứ W3i3 Dung dịch mang (Gđ-W3)C3ts3 Nước ngưng mang D3Ccn 33 θ Tổn thất nhiệt chung 0,05D3(I3- θ Cn 33) 23 Xem đốt thứ trạng ... 8747,215 (W/m2) Nồi 3: (W/m2.độ) Nhiệt tải riêng ⇒ α 13 = 2,04.172,177 22 93, 3.1 03 = 9686,02 3. 0,66 phía đốt nồi 3: (W/m2) q 13 = α 13 × ∆t 13 = 9686,02.0,66 = 639 2,7 73 3 .3. 2.Về phía dung dịch sôi α = ... P = Phđ = 3, 5.9,81.104 = 34 335 0 (N/m2) P0 = Pth + P1 = Pth + g H = ρddl 1,5 .34 335 0 + 9,81.962,14 .3 = 5 433 40,78 (N/m2) S= 1,6 .34 335 0 1,6 + C = 0,0025 + C 3, 8. 131 ,54.10 9,25.0,95 − 34 335 0 2.0,4...
- 89
- 1,036
- 2
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch KNO3 bằng thiết bị cô đặc loại ống
... thiết Tính toán % 7575,76 7 634 ,36 2 0,771 37 38,098 795 ,3 Nhóm 1- Lớp DH10H1 187,1 Sai số Page 23 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục 34 73, 124 642,8 152,2 13 833 3 ,33 85 73, 708 2,885 26 63, 3 73 ... Cn2.θ2) (2) Nồi 3: D3.ih 3 + (Gđ – W1 –W2).C2.ts2 = W3.iht3 + (Gđ –W1 –W2 –W3).C3.ts3 + D3Cn3 3+ 0,05.D3.(ih 3 – Cn3 3) (3) Nhóm 1- Lớp DH10H1 Page 21 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục ... bốc nồi: Nồi 1: W1 = Nhóm 1- Lớp DH10H1 ∑W 3, 3 = 25000 = 7575,76kg / h 3, 3 Page 10 Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục Nồi 2: W2 = 1,1 Nồi 3: W3 = 1,2 ∑W 3, 3 ∑W = 1,1 = 1,2 3, 3 25000 = 833 3 ,33 (kg...
- 75
- 600
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
... C3ts3) = Gđ(C2ts2 − (2) • Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 θ2 + 0,05W2 (i2 − Cn 3 3 ) 20 C3ts3) Ket-noi.com diễn đàn công nghệ, giáo dục ⇒ W2(0,95i2 − 0,95Cn3 θ 3) +W3(C3ts3 ... D2.I2=W1.i1 (Gđ-W3).C3.ts3 W2.i2 (Gđ-(W2+W3)C2.ts2 D2Cn2 θ 0,05D2(I2-Cn2 θ 2) D3I3=W2i2 GđCđtđ W3i3 (Gđ-W3)C3ts3 D3Ccn3 θ 0,05D3(I3-Cn3 θ 3) Phương trình cân nhiệt lượng: • Nồi : D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 ... 32 3. 2.2 Chiều cao buồng bốc .32 3. 3 Đường kính ống dẫn .33 3. 3.1 Đường kính ống dẫn đốt 33 3. 3.2 Đường kính ống dẫn thứ 34 3. 3 .3 Đường kính ống dẫn dung...
- 81
- 969
- 1
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH
... 6667.1 = 4 033 ,33 33( kg / h) W2 = W −W1 ⇒ W2 = 8066, 6667 − 4 033 ,33 33 = 4 033 ,33 34( kg / h) Nồng độ cuối dung dịch Nồi 1: xc1 = = Gd xd Gd − W1 (VI.2a - Tr57 - Stttt2) 11000.8 = 12, 631 6% (khối ... thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều , thiết bị cô đặc ống tuần hoàn dùng cho cô đặc dung dịch KOH , suất 11000kg/h , nồng độ dung dịch ban đầu 8% , nồng độ sản phẩm 30 % - Giới thiệu dung ... =10 73 kg/m3 Theo công thức (I .32 – Tr.1 23 – Stttt1 ) ta có : ρ λ1 = ε.Cp.p M Với ε =3, 58 10-8 (I .32 - Tr.1 23 – Stttt1) =3, 58.10-8.10 73. 3657,24122 10 73 = 0, 538 68 (W/m.độ ) 19, 033 23 Thay số : Pr = 36 57,...
- 64
- 3,419
- 8
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bị ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C = + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 ... =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 −1.49 ) = 0.0 035 7 m3 nắp buồng bốc : V = H ( Dn − Dt ) = 4 → m7=7850*0.0 035 7*2=56.05 ... vào Dung dịch NaOH : + tD=125 .33 0C + CD= 35 58.1 j/kg.độ + GD=1159 kg/h Hơi đốt: Đầu nồi I Dung dịch NaOH : + t1=125.86 0C + C1= 33 23. 2 j/kg.độ Hơi thứ : +θ2 =114.5 0C Trang Đầu nồi II Dung dịch...
- 33
- 1,231
- 1
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH
... =1.6 mm =1.6*10 -3 m p : áp suất thiết bò ,N/m2 p =3. 5 at =34 335 0 N/m2 Thay vào công thức có : Dt p 1.2 * 34 335 0 +C = + 1.6 * 10 3 =3. 16 mm S= 2.[σ ].ϕ − p * 146 * 10 * 0.9 03 − 34 335 0 Chọn S=6 ... =0.25 *3. 14*0. 03* [1 .35 2 – 210*0. 038 2-0 .33 12] =0. 033 m3 → m6=2*7850*1.01*0. 033 =526.69 kg + Bích : π 3. 14 2 * 0. 03 * (1.54 −1.49 ) = 0.0 035 7 m3 nắp buồng bốc : V = H ( Dn − Dt ) = 4 → m7=7850*0.0 035 7*2=56.05 ... 0.0 033 5 m/s = 0 .32 5 Thời gian lưu dung dòch thiết bò : 0 .34 8 1,5 + τ = l + l' = 0.25 * 3. 14 * 0 .32 5 = 1700.8 (s) v' 0.0 033 5 thể tích dung dòch thiết bò : V = 2.v τ =2* *1700.8=0.945 m3 ( dung...
- 36
- 903
- 1
Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH
... cho nồi theo công thức: Qi K ∆Ti* = ∑ ∆Tj × i C Qj j=1 ∑K j=1 j 31 51 ,37 ⇒ ∆T1* = ( 33 , 66 + 35 ,12 ) × = 33 , 485 o C 31 51 ,37 + 33 21,82 ∆T2* = ( 33 , 66 + 35 ,12 ) 33 21,82 = 35 , 296 o C 31 51 ,37 ... μ dd 1 03 μ nc 1 03 kg/m3 kg/m3 J/kg.độ J/kg.độ W/m.độ W/m.độ N.s/m N.s/m 1006 945 ,35 42 43, 64 37 84,56 0,5076 0,6859 0,271 0, 238 1 1145 9 73, 52 4207, 73 3440,68 0,5 233 0,6726 0,6259 0 ,36 91 Nồi 10.4/ ... VI.2 [4- 63] nội suy với nồng độ dung dịch NaNO3 x2 = 25% ta ∆ '02 = 3, 45 o C 33 3, ⇒ ∆ ' = 16, × × 45 = 2, 64 o C 3, 235 5, 26 × 10 o Tính nhiệt độ sôi dung dịch nồi theo công thức:...
- 59
- 2,318
- 14
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
... − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 θ2 + 0,05W2 (i2 − Cn3 3 ) ⇒ W2(0,95i2 − 0,95Cn3 θ 3) +W3(C3ts3 − i3) = Gđ(C3ts3 − Cđtđ) Mà: W = W1 + W2 + W3 ... ngưng tụ 78 4 .3. 3 Bơm dung dịch lên thùng cao vị 82 4 .3. 4 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi 84 4 .3. 5 Bơm dung dịch từ nồi vào nồi 86 4 .3. 6 Bơm dung dịch từ nồi sang bể chứa ... 20,926 λ2 = 3, 58.10-8 .33 74,921.901,45 Nồi 901,45 = 0 ,38 2 (W/m.độ) 20,926 mi3 = 0,056 M3 = 20,128 3 = 3, 58.10-8 .35 72,458.870, 23 870, 23 = 0 ,39 1 (W/m.độ) 20,128 3. 3 Hệ số cấp nhiệt ( α ) 3. 3.1 Về phía...
- 95
- 1,845
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
... + (Gđ -W1-W2).C3.ts3 = W3i3 + (Gđ -W).C3ts3 + W2Cn3 3 + 0,05D3(I3 - Cn3 3 ) ⇔ W1C2ts2 + W2(0,95i2 - C2ts2 - 0,95Cn3 θ 3) - W3i3 = Gđ(C2ts2-C3ts3) – W.C3ts3 Với: (3) D2 = W1, D3 = W2 , θ1 = thđ1, ... 1164,54 2 31 70,916 0 ,37 4 ÷ ÷ 3 ÷ 970, 737 4189 ,37 6 1, 68.10 0, 435 = 0,667 = 3 α n3 = 0,667.27 43, 919 = 1 831 ,33 W/m2.độ ⇒ q 23 = α 23 ∆t 23 = 1 831 ,33 .10, 433 = 19106, ... nhiệt nồi 3: F3 = Q3 261 237 7, 486 = = 149,911 m2 K ∆thi 751, 672. 23, 1 83 Như dựa vào F1,F2, F3 ta thiết kế hệ thống cô đặc nồi có diện tích truyền nhiệt 160 m2 32 CHƯƠNG III THIẾT KẾ CHÍNH 3. 1 Buồng...
- 71
- 1,964
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc một nồi liên tục để cô đặc dung dịch cà phê sau khi trích ly
... - Ứng dụng: + Dùng để đặc dung dịch kết tinh 1 .3. 4 .3 Thiết bị đặc phòng đốt ngồi a Thiết bị đặc phòng đốt ngồi kiểu đứng Dung dịch vào buồng đốt bên ngồi đặt đứng, dung dịch bốc buồng bốc, thứ ... vào đun nồi thứ ba… thứ nồi cuối đưa vào thiết bị ngưng tụ Dung dịch vào từ nồi sang nồi kia, qua nồi dung mơi bốc phần, nồng độ dung dịch tăng dần lên Điều kiện cần thiết để truyền nhiệt nồi phải ... V.7, STQTTB, T2, 47) 4 .3. 3 Đường kính ống dẫn dung dịch 4 .3. 3.1 Đường kính ống dẫn dung dịch đầu vào thiết bị gia nhiệt W= Gd 4062.5 = = 1. 13( kg / s) 36 00 36 00 Giả sử dung dịch có: t = 28(oC),...
- 58
- 5,818
- 43
- thiết kế hệ thống cô đặc
- đồ án thiết kế hệ thống cô đặc
- thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc koh
- thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch
- thiết kế hệ thống cô đặc đường 3 nồi liên tục
- thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng tuần hoàn tự nhiên
- đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài
- thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch mía đường bằng hệ hai nồi xuôi chiều liên tục
- thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nano3 ba nồi xuôi chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc nước sơ ri 1 nồi xuôi chiều
- thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ