0

thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng tuần hoàn tự nhiên

Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Thiết kế hệ thống đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Công nghệ thực phẩm

... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 27 74.047 = 21 .90 C 5676.49 29 17.093 ∆th = 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...
  • 57
  • 3,529
  • 5
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%

Công nghệ thực phẩm

... +0,05D1(I1-Cn1θ1) (1) +Nồi 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = ... thân thiết bị 2. 1 .2. 6/ CHỌN MẶT BÍCH: 2. 1 .2. 6.1/ Buồng đốt 2. 1 .2. 6 .2/ Buồng bốc 2. 1 .2. 7/CHỌN TAI TREO BUỒNG ĐỐT VÀ CHÂN ĐỠ BUỒNG BỐC 2. 1 .2. 7.1/Tai treo buồng đốt: 2. 1 .2. 7.1.1/Bề dày đáy nắp buồng ... 1107, 921 → q2 = 2. ∆t2 = 1107, 921 .20 ,457= 22 664,74 (W/m2) 2 2 = 23 164,853 − 22 664,74 = 2, 15% < 5% nên đạt 23 164,853 q +q 23 164,853 + 22 664,74 = 22 914,796 Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = = 2 (W/m2)...
  • 56
  • 3,512
  • 7
Thiết kế hệ thống cô đặc nước sơ ri 2 nồi, xuôi chiều

Thiết kế hệ thống đặc nước sơ ri 2 nồi, xuôi chiều

Khoa học tự nhiên

... Hơi đốt kg/h at C Nước ngưng Kg/h C Nồi II 3000 110 .20 6 0.1 1777.78 61 0.169 1777.78 110 .28 0.169 666.67 61.6 0.45 122 2 .22 1.47 110.1 1111.11 0 .21 60.7 1473 .2 1 42. 9 122 2 .22 1. 42 109.1 1473 .2 1 42. 9 ... C Buồng đốt Nồi Nồi CT3 CT3 2. 943 1. 42 trong 1 62. 9 129 .1 0.95 0.95 Buồng bốc Nồi Nồi X18H-10T X18H-10T 0.461 0 .21 ngồi 130 .24 60.3 0.95 0.95 [σ]* 106N/m2 1 32 135 139 143.5 [σ] 106N/m2 125 .4 128 .25 ... 0.0372W/m2.độ Ký hiệu Giá trị Đơn vị Buồng đốt tt2 αn tt1 tkk λ c δc C W/m2.độ C C W/m2.độ m Buồng bốc 45 11. 92 1 42. 9 110 .28 30 0.03 72 0. 02 0.014 => Thống cho hai nồi ta chọn sau: Buồng đốt : δ =20 0mm...
  • 51
  • 1,439
  • 11
Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Hoàn thành thiết kế hệ thống đặc 2 nồi xuôi chiều phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH

Công nghệ - Môi trường

... q1i q2i 20 11 Xác định hệ số truyền nhiệt nồi 21 12 Tính hiệu số nhiệt độ hữu ích nồi 21 13 So sánh ∆ti ' ∆ti 22 14 Tính bề mặt truyền nhiệt F 22 IV Tính thiết bị phụ 23 Hệ thống thiết bị ngưng ... ngang thiết bị ngưng tụ 24 2. 5/ Tính bước lỗ t 26 2. 6/ Tính chiều cao thiết bị ngưng tụ 26 2. 7/ Kích thước ống Baromet 27 2. 8/ Chiều cao ống Baromet 27 2. 9/ Tính lượng nước không khí ngưng 28 Tính ... tụ Baromet 23 Tính toán hệ thiết bị ngưng tụ Baromet 23 2. 1/ Tính lượng nước lạnh Gn cần thiết để ngưng tụ 24 2. 2/ Tính đường kính thiết bị ngưng tụ 24 2. 3/ Tính kích thước ngăn 23 2. 4/ Tính diện...
  • 59
  • 2,318
  • 14
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Thiết kế hệ thống đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Công nghệ thực phẩm

... cho thiết bị đặc 3.1.1 Tính nhiệt lượng đốt cung cấp Nồi 1: Q1 = D.r) = = 25 36 ,27 (kW) Nồi 2: Q2 = D.r (2) = = 26 39, 62 (kW) 3.1 .2 Tính hệ số truyền nhiệt K nồi Công thức tổng quát: K = (W/m2.K) ... 89,67 m2 Nồi 1: F2 = = 89.67 m2 - Như dựa vào F1, F2 ta thiết kế hệ thống đặc nồi diện tích truyền nhiệt 89,67 m2 CHƯƠNG 4: TÍNH THIẾT BỊ ĐẶC 4.1 Tính buồng kính 4.1.1 Đường kính buồng ... Quá trình đặc tiến hành nhiệt độ sôi, áp suất (áp suất chân 1 .2 không, áp suất thường hay áp suất dư), hệ thống thiết bị đặc o hay hệ thống nhiều thiết bị đặc Trong đó: đặc chân không...
  • 33
  • 1,946
  • 5
thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4

thiết kế hệ thống đặc 2 nồi dung dịch (nh4)2so4

Công nghệ - Môi trường

... : q 21 = α 21 ∆ 21 = 4118,0488.7,17 62 = 29 551,9417 (W/m2) q 22 = α 22 ∆ 22 = 27 92, 64.9,5655 = 26 721 ,988 (W/m2) 4.5.So sánh q2i q1i : - Chênh lệch q21 , q11 q 22 , q 12 ( ε , ε ) ε1 = 2 = 29 447,7 ... bảng 2) Ta có: qtb1 = q11 + q 21 29 44,7 + 29 55,9417 = = 29 499, 820 9 2 qtb = q 12 + q 22 25 775,7731 + 26 7 12, 988 = = 26 244,3855 (W/m2) 2 K1 = qtb1 29 499, 820 9 = = 977,6796 ∆T1 30,1733 (W/m2) Vậy: K2 ... mong muốn Thiết bị dùng chủ yếu thiết bị đặc ống tuần hoàn trung tâm, tuần hoàn cưỡng bức, phòng đốt ngoài, …trong thiết bị đặc tuần hoàn ống trung tâm dùng phổ biến thiết bị cấu...
  • 92
  • 1,418
  • 3
bài tập lớn kĩ thuật thực phẩm thiết kế hệ thống cô đặc NaOH 2 nồi xuôi chiều

bài tập lớn kĩ thuật thực phẩm thiết kế hệ thống đặc NaOH 2 nồi xuôi chiều

Kỹ thuật - Công nghệ

... thiết bị kín Quá trình đặc tiến hành hệ thống đặc nồi nhiều nồi, làm việc liên tục gián đoạn Chủ đề thiết kế hệ thống đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều đặc dung dịch xút NaOH ... –W1)C1.t1=W2.i2+(GD – W)C2.t2+W1.Cng2. 2+ Qxq2 Trong đó: D: lượng đốt dùng co hệ thống ,kg/h i,i1,i2: hàm nhiệt đốt , thứ nồi I nồi II ,j/kg tD, t1, t2: nhiệt độ sôi ban đầu, rakhỏi nồi I nồi II dung ... nồi sang nồi từ nồi cuối đến thiết bị ngưng tụ 10C Do đó: ∆”’1=1.50C ∆” 2 =1.0 0C d Tổn thất chung toàn hệ thống đặc: Σ∆=Σ∆’+Σ∆”+Σ∆”’ =24 .38 +2. 00 +2. 5 =28 .88 0C Hiệu số hữu ích nhiệt độ sôi nồi: ...
  • 27
  • 749
  • 0
Thiết kế hệ thống cô đặc liên tục 2 nồi xuôi chiều theo các thông số sau

Thiết kế hệ thống đặc liên tục 2 nồi xuôi chiều theo các thông số sau

Hóa học

... trị nhỏ 22 50 − 21 95, 62 * 100% = 2, 48%
  • 32
  • 1,393
  • 2
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho đặc dung dịch KOH

Khoa học tự nhiên

... 0, 121 .56 + ( − 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 100% = q 12 221 66, 524 86 ... cầu mong muốn Thiết bị dùng chủ yếu thiết bị đặc ống tuần hoàn trung tâm , tuần hoàn cưỡng , phòng đốt , …trong thiết bị đặc tuần hoàn ống tuần hoàn dùng phổ biến thiết bị nguyên ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635,...
  • 64
  • 3,416
  • 8
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch mía đường bằng hệ hai nồi xuôi chiều liên tục, loại ống dài

Thiết kế hệ thống đặc dung dịch mía đường bằng hệ hai nồi xuôi chiều liên tục, loại ống dài

Khoa học tự nhiên

... loại thiết bị đặc: Thiết bị đặc chia làm nhóm: Nhóm 1: Dung dịch đối lưu tự nhiên hay tuần hồn tự nhiên Thiết bị dạng dùng để đặc dung dịch lỗng, độ nhớt thấp, đảm bảo tuần hồn tự nhiên ... Hơi đốt kg/h at o C Nước ngưng kg/h o C Giá trị Nồi Nồi 3500 103,345 23 10 70,1 12 2310 103,345 12 1 120 70,1 25 1190 1, 12 1 02, 16 1190 0,3 68,7 1371,6 1 32, 9 121 3 ,2 1, 12 101,16 1371,6 1 32, 9 121 3 ,2 ... 3500 23 10 0.5 0.5 1040.1 1079.9 48.8 39 50 1371.6 121 3 .2 20 20 1.618 0. 622 122 .4 185.7 20 0 1371.6 121 3 .2 0.5 0.5 9 32. 28 957.54 32. 3 29 .9 40 100 130 100 Khí không ngưng Tháo liệu Hơi thứ Ống nối buồng...
  • 42
  • 2,484
  • 12
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch xút một nồi liên tục năng suất 4 tấn-h.

Thiết kế hệ thống đặc dung dịch xút một nồi liên tục năng suất 4 tấn-h.

Khoa học tự nhiên

... loại thiết bị đặc , dung dịch xút nồng độ nhỏ 40% khối lượng độ nhớt nhỏ(khơng q 8.10-3 Ns/m2) khơng kết tinh nên ta dùng nồi đặc loại thẳng đứng, tuần hồn tự nhiên, buồng đốt trong, đặc áp ... Hơi đốt 78 72 11961 178 920 0 .29 1 32. 9 C 30 1 32 Nước Kg/h t 101 .23 2 0.184 G 1400 10 0.3 at t 10 0.3 30 0 .29 131.9 4000 1400 101 C Kg/h 10000 35 C G 14000 t Nước Nước 78 72 11961 1 32. 9 57.7 1 32 KÍCH ... phép Thiết bị nhận tín hiệu từ thiết bị điều chỉnh tác động đến giá trị x đầu vào thiết bị cần điều chỉnh, x thay đổi theo u cầu thiết bị thừa hành để đạt u cầu mong muốn giá trị y Tóm lại, hệ thống...
  • 32
  • 1,086
  • 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều đặc dung dịch xút NaOH

Khoa học tự nhiên

... –W1)C1.t1=W2.i2+(GD – W)C2.t2+W1.Cng2. 2+ Qxq2 Trong đó: D: lượng đốt dùng co hệ thống ,kg/h i,i1,i2: hàm nhiệt đốt , thứ nồi I nồi II ,j/kg tD, t1, t2: nhiệt độ sôi ban đầu, rakhỏi nồi I nồi II dung ... 14783 .24 * 0. 32 =4730.64 Kcal/m2.h =54 92. 79W/m2 + q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi Ta công thức tính q2: q2= 2. ∆t2 (4) Hệ số cấp nhiệt từ thành thiết bị đến dung dịch 2 tính công thức: 2 = ... 0.15*1*(378.63)0.33*(6. 72) 0.43*(13784810.1)0.1*(6. 72/ 5 .25 7)0 .25 =13 .28 λ.Nu 0.5735 *13 .28 = = 22 4.07 W/m.độ  2= d 0.034  q2= 2. ∆t2 =22 4.07* 52. 09=11671.76 W/m2 Kiểm tra : Trang 26 ĐỒ ÁN MÔN HỌC QTTB q1 − q 11697.37...
  • 33
  • 1,230
  • 1
thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch mía đường bằng hệ hai nồi xuôi chiều liên tục

thiết kế hệ thống đặc dung dịch mía đường bằng hệ hai nồi xuôi chiều liên tục

Khoa học tự nhiên

... kJ/kg 21 71 o C 1 02. 16 26 82. 4 kJ/kg 22 54.8 kJ/kg Hơi đốt Ghi Tỉ lệ 2, 3:1 Tỉ lệ 1:1 (8) Tra bảng I .25 168.7 26 24.0 [3] theo Pw 23 36.1 101.16 1, 12 121 3 ,2 (21 ) 22 57 .2 Tra bảng I .25 02 [3] Bảng 2: Thông ... loại thiết đặc: Thiết đặc chia làm nhóm: Nhóm 1: Dung dòch đối lưu tự nhiên hay tuần hoàn tự nhiên Thiết bò dạng dùng để đặc dung dòch loãng, độ nhớt thấp, đảm bảo tuần hoàn tự nhiên ... 7140,1 26 418, (27 ) Tra bảng I .25 0-[3] theo 22 57 ,2 tD Tra bảng 958,8 I .24 9-[3] theo 0,681 tD 2, 18 6949,7 (26 ) 23 698, (37) 3500 0,1006 23 10 0,1856 o 103 ,29 69,97 tv2 o tL o C C 19,79 110 ,24 106,77 21 ,61...
  • 48
  • 1,521
  • 7
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều cô đặc dung dịch xút NaOH

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi làm việc liên tục xuôi chiều đặc dung dịch xút NaOH

Công nghệ - Môi trường

... 579.5 * 26 43740 + 579.5 * 3 323 .2 * 98. 42 −1159 * 3 323 .2 * 125 .86 = 28 9.9 kg/h 0.95 * 21 56000 + 26 43740 − 3 323 .2 * 125 .86 Lượng thứ bốc lên nồi II là: W2=W-W1=579.5 – 28 9.9 = 28 9.6 kg/h Lượng đốt ... =314.6 *21 56=67 827 7.6 kj/h =188.41 kW - Nồi II: Q2=W1.r( 2) = 28 9.9 *22 21.5=6440 12. 85 kj/h = 178.89 kW Tính hệ số truyền nhiệt K nồi : tm1 T q2 Công thức tổng quát: qtb tT1 tT2 K= W/m2.độ ∆t i q1 q tm2 t2 Công ... W1)C1.t1+D.Cng1 θ1+Qxq1 Nồi II: W1.i1+(GD –W1)C1.t1=W2.i2+(GD – W)C2.t2+W1.Cng2. 2+ Qxq2 Trong đó: D: lượng đốt dùng co hệ thống ,kg/h i,i1,i2: hàm nhiệt đốt , thứ nồi I nồi II ,j/kg tD, t1, t2: nhiệt độ...
  • 36
  • 903
  • 1
Đề tài: THIẾT KẾ HỆ THỐNG CÔ ĐẶC DUNG DỊCH NƯỚC MÍA BẰNG HỆ THỐNG CÔ ĐẶC HAI NỒI LIÊN TỤC NGƯỢC CHIỀU pot

Đề tài: THIẾT KẾ HỆ THỐNG ĐẶC DUNG DỊCH NƯỚC MÍA BẰNG HỆ THỐNG ĐẶC HAI NỒI LIÊN TỤC NGƯỢC CHIỀU pot

Cơ khí - Vật liệu

... (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ = W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2 = W1i1; W = W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = Wi2+(Gđ-W)C2ts2-GđCđts2 ⇔ Wi2 + (Gd − W )C2ts ... [1] Nồi Nồi Áp suất thứ (at) 1,75 0,5 Nhiệt hóa r (J/kg) 22 19,5.103 23 07.103 × Nồi 1: ∆'1= ∆'0 16 ,2 Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × (Ts + 27 3) r1 × 16 ,2 × = 16 ,2 (73, 72 + 27 3 )2 r2 × (113, 92 + 27 3 )2 × 22 22 ×103 ... 0,05D(I1-Cng1θ1) Nồi 2: Hơi thứ mang ra: W2i2 Do dung dịch mang ra: (Gd-W2)C2ts2 Do nước ngưng tụ: D2Cng2 2 Do tổn thất chung: Qtt2=0,05D2(I2-Cng2 2) 22 Phương trình cân nhiệt lượng: Nồi 1: D1I1+(Gđ-W2)C2ts2...
  • 84
  • 1,164
  • 0
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.

Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.

Hóa dầu

... tốt Trong công nghiệp hệ thống đặc nhiều nồi chia làm ba loại: Hệ thống đặc nhiều nồi xuôi chiều Hệ thống đặc nhiều nồi ngược chiều Hệ thống đặc nhiều nồi song song 1.4 .2 Nhận xét ... 14,881oC q21 = 21 ∆t21 = 67 52, 29.4,916 = 33194 ,26 W/m2 q 22 = 22 ∆t 22 = 3764,844 8,584 = 323 17, 42 W/m2 q23 = 23 ∆t23 = 20 11, 62 14,881 = 29 934, 92 W/m2 So sánh sai số giửa q1i q2i Tính sai số ... 139.58 82, 12 Vậy : Nồi 1: 1  2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.154.071,3 = 1 ,23 .10-3 m = 1 ,23 mm 173 .25 1,5 Nồi 2: 2  2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.1181,3 = 1 ,20 .10-3 m = 1 ,20 mm 1, 139.58 Nồi 3: 2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.60,71,3...
  • 64
  • 2,683
  • 7
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi dung dịch đường sucrose

Thiết kế hệ thống đặc hai nồi dung dịch đường sucrose

Tài liệu khác

... 0,0186 21 ,336 2, 7686 Ống dẫn đốt 126 0 0,854 0 ,29 8900 20 0,1380 141,30 02 6,55 32 Ống dẫn Nồi 120 8 2, 251 0,755336 20 0 ,21 93 27 3,05 9 ,27 1 thứ Nồi 11 92 11,471 3,798176 25 0,4399 457 ,2 9, 525 Ống nước Nồi ... Như vậy, sử dụng hệ thống đặc nồi xuôi chiều để đặc dung dịch đường sucrose 1 .2 GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ LÝ THUYẾT ĐẶCTHIẾT BỊ ĐẶC 1 .2. 1 Giới thiệu chung đặc đặc trình làm tăng ... 1 .2 GIỚI THIỆU SƠ LƯỢC VỀ LÝ THUYẾT ĐẶCTHIẾT BỊ ĐẶC 1 .2. 1 Giới thiệu chung đặc 1 .2. 2 Phân loại 1 .2. 3 Thiết bị đặc ống tuần hoàn trung...
  • 64
  • 2,245
  • 8

Xem thêm