... đông tụ số muối nhôm sau: Al2(SO4 )3 + 3Ca(HCO3)2 = 2Al(OH )3 ↓ + 3CaSO4 + 6CO2 Các muối sắt dùng làm chất đông tụ Fe 2(SO4 )3. 3H2O, Fe2(SO4 )3. 4H2O, FeSO4.7H2O FeCl3 Hiệu lắng cao sử dụng dạng khô ... với Fe 3+ pH từ – 9, Fe 2+ pH ≥ 9,5 Để kiềm hóa nước thải phải dùng NaOH Ca(OH)2 Quá trình tạo đông tụ diễn theo phản ứng: FeCl3 + 3H2O → Fe(OH )3 ↓ + 3HCl Fe2(SO4 )3 + 6H2O → 2Fe(OH )3 ↓ + 3H2SO4 ... 3HCl Fe2(SO4 )3 + 6H2O → 2Fe(OH )3 ↓ + 3H2SO4 Khikiềm hóa : 2FeCl3 + 3Ca(OH)2 → 2Fe(OH )3 ↓ + 3CaCl2 Fe2(SO4 )3 + 3Ca(OH)2 → 2Fe(OH )3 ↓ + 3CaSO4 Muối sắt có ưu điểm so với muối nhôm: - Hoạt động tốt...
... điện dẫn; đạt kết quảsau Gọi điện dẫn tương ứng với điện trở R1 ; R2 R3 : G1 ; G2 G3 G1 R1 ; G2 R2 ; G3 R3 (1 .36 ) Từ (1 .30 ) (1 .36 ) suy ra: Gtđ G1 G2 G3 Rtđ (1 .37 ) Các quan hệ (1 .33 ) ... mạch điện xác định đầu điện + thực hai đầu phần tử ; hướng dòng điện thực tế - HÌNH 1.7 qua mạch điện Chúng ta thực qui ước sau vào hướng dòng điện điện áp đặt hai đầu phần tử p > : phần tử tiêu ... BƯỚC 3: Viết hệ phương trình tuyến tính có n ẩn số : i1 ; i2 ; i3 in theo dạng tắc R11.i1 R12 i2 R 13 i3 R1n.in v s1 R21.i1 R22 i2 R 23 i3 R2n.in v s2 R31.i1 R32 i2 R33...
... Sục khí áp lực khí gọi tuyển không khí − Bão hòa không khí áp suất khí sau thoát khí khỏi nước áp suất chân không gọi tuyển chân không 2 .3. 2.6 Phương pháp oxi hoá khử − Oxi hoá không khí : Dựa vào ... hữu dễ phân huỷ 2 .3. 3.1 Phương pháp kỵ khí Phương pháp kỵ khí dùng để loại bỏ chất hữu phần lắng cặn bùn đáy vi sinh vật kỵ khí kỵ khí tuỳ tiện Có hai giai đoạn lên men kỵ khí (hay phân giải ... nước thải Phương pháp kỵ khí gồm phương pháp cụ thể sau: bể kỵ khí bể lọc kỵ khí UASB 2 .3. 3.1 Phương pháp hiếu khí Phương pháp dựa hoạt động quần thể vi sinh vật hiếu khí oxy hoá chất hữu oxy...
... t: W= Q V n Trong ú: Q: lu lng ln nht ca nc thi, Q = 33 ,4 m3/h=9,2 l/s n: S b; chn n =1 37 v : Tc ca nc b; v = 0 ,3 m/s => W = 33 ,4 9,2 = 3, 6 (m2) - Chiu rng ca b: B= ƯW H = 0,64 0,8 = 0,8 (m) ... aeroten; K chn bng 47 gO2/m3 Qkk = 750 7 .3, 5.0,8 = 15 ( m3/m3nc) Vy vi th tớch b l 60,2 m3 lng khụng khớ cn thi vo b aeroten ta cú: Q = 60,2 x 15 = 9 03 m3/h = 15 m3/phỳt Chn loi mỏy thi khớ cho ... m3/ngy = 33 ,4 m3/h - lu lng nc thi 39 Td = 7h thi gian t bin ca nc tri ngy C max Ctb Kn = C C = 18 ef tb Vi Cmax; Ctb; Cef : Giỏ tr cc i, trung bỡnh v cho phộp nng cỏc cht gõy ụ nhim (g/m3)...
... tính: 3. 3.1.1 Thành phần hỗn hợp không khí khô Không khí khô hỗn hợp nhiều chất khí khác nhau, có thành phần chủ yếu Nitơ Oxy Bảng 3. 1 trình bày thành phần chất khí không khí khô (sạch) Bảng 3. 1 ... Lượng khơng khí khơ L0k = 0,0889 (C + 0 ,37 5S) + 0,265H – 0, 033 3O n.m3/kg Lượng khơng khí lý thuyết (bao gồm ẩm) L0 = (1 + 0,00124dkk) n.m3/kg dkk hàm ẩm khơng khí g/n.m3 Lượng khơng khí ẩm thực tế ... : Thành phần chất khí không khí Chất khí Ký hiệu % thể tích % trọng lượng Nitơ N2 78,00 75,00 xy O2 20,59 23, 17 Argon Ar 0, 93 1,29 Cacbonic CO2 0, 03 0,0 43 Khác (Ne, He, Kr ) Vết Vết 3. 3.1.2 Các...
... Do chia thành nhiều tầng nên kích thước buồng lắng thu gọn, chiếm diện tích lọc lưu lượng khí lớn với hiệu suất lọc cao Nhược điểm Khó dọn dẹp vệ sinh có bụi bám tầng ...
... nhân tạo Bể lọc khí UASB Bể kị khí Kị khí tiếp xúc Quá trình xử lý sinh học kị khí tự nhiên Ao hồ kị khí loại ao sâu Ao hồ tùy nghi kết hợp ao hồ hiếu khí ao h kị khí + Quá trình xử ... đưa vào hoạt động Xử lý nước thải công nghiệp Hiện nước ta ước tính có khoảng 60-70 nhà máy xử lý nước thải tập trung KCN-KCX, số 171 KCN-KCX đưa vào hoạt động (tổng số có 2 23 KCN-KCX có định ... học thiếu khí Sau xử lý sinh học nước thải có th ể giảm 90-98% BOD nh ưng t N giảm 30 -40% khoảng 30 % lượng P, hàm lượng N P v ượt ngưỡng cho phép cần xử lý bổ sung phương pháp thiếu khí Đây trình...
... 272 ,31 − 27, 231 =90% 272 ,31 Xác định thể tích bể Aerotank Thể tích bể Aerotank xác định theo công thức: W = θ c × Q × Y × (BOD 5vào − BOD5ra ) 10 × 500 × 0,6 × ( 272 ,31 − 10 ,32 1) = =140 ,35 m3 ... lượng khí ống : Lkhí qống= v = ông 77,79 = 7.78 m3/h 10 Trong : v : vận tốc khí ống, v ông =10-15m/s chọn v ông =10m/s Đường kính ống dẫn khí: dống= × q ông π × v ông × 36 00 × 7,78 = π ×10 × 36 00 ... tích phần hình nón bể lắng vỏ tính theo công thức: Wn= hn ( F1 + F2 + F1 F2 ) = ×1,9 (39 ,82 + 0, 23 + 39 ,82 × 0, 23 ) = 27,3m3 3 Trong đó: F1: diện tích mặt cắt ngang hình trụ bể lắng xác định bởi:...
... cột kết hợp nhựa Cation nhựa Anion RSO3H + NaCl → RSO3Na + HCl 2RSO3H + Na2SO4 → 2RSO3Na + H2SO4 RSO3H + NaHCO3 → RSO3Na + CO2 + H2O RSO3H + Na2CO3 → 2RSO3Na + CO2 + H2O ROH + HCl → RCl + H2O ... Dùng phèn sắt (III) : Phèn sắt (III) loại FeCl3 Fe2(SO4 )3 cho vào nước phân ly thành Fe3+ bò thủy phân thành Fe(OH )3 Fe3+ + 3H2O = Fe(OH )3 + 3H+ Vì phèn sắt (III) không bò ôxy hóa nên không cần ... nhôm : Khi cho phèn nhôm vào nước chúngphân li thành ion Al 3+ , sau ion bò thủy phân thành Al(OH )3 Al3+ + 3H2O = Al(OH )3 + 3H+ Trong phản ứng thủy phân trên, Al(OH )3 nhân tố đònh đến hiệu keo...
... 150,5l / s 36 00s / h 36 00s / h Qh 83, 3m / h * 1000l / m Qsmin = = = 23, 1l / s 36 00 s / h 36 00 s / h Lu lng trung bỡnh gi: Qtbh= 5000/24 = 208 .33 m3/h Lu lng trung bỡnh giõy: Qtbs= 208 .33 /36 00 = 0.05787 ... sinh hc tip xỳc 16 ,3- 32,6 24,4-48,8 quay(RBC) Ti trng cht rn(kg/m h) Trung bỡnh Ln nht 3, 9-5,9 9,8 Chiu cao cụng tỏc(m) 3, 7-6,1 4,9-6,8 9,8 3, 7-6,1 2,9-4,9 3, 9-5,9 7,8 9,8 3, 0-4,6 3, 0-4,6 Din tớch ... chn rỏc l: q.K z 0,05787.1.05 n= = 30 khe b.h1 vtb 0,01.0,4.0,5 Trong ú:+b: khe h song chn rỏc +Lu lng trung bỡnh qua song chn rỏc: 208 .33 33 m3/h= 0.05787 m3/s +vtb :Vn tc dũng chy qua song chn...
... 0 ,3 m ⇒ H = h1 + (h2 + h3) + h4 = 1 ,31 +2, 03+ 0 ,3 = 3, 64 m Thể tích ngăn chứa bùn: V= ×π×h×( R21+R22+R1+R2) ¿ 3, 14×2, 03 (0 ,32 +22+0 ,3 2)=9,96 m3 Trong đó: h: chiều cao hình nón cụt, h = h2 + h3 ... khí, không khí R = 8 ,31 4 KJ/K.mol K T: Nhiệt độ tuyệt đối không khí đầu vào, T = 2 73 + 25 = 298 ≈ P1: Áp lực tuyệt đối không khí đầu vào (atm) K P2: Áp lực tuyệt đối không khí đầu = P + = 0 ,34 ... r2 = 610 mm 744,72 (mm) , chọn r3 = 750 mm = R30 4710 30 = 30 235 5 (mm) , chọn r30 = 230 0 mm - Số vòng quay hệ thống tưới phút xác định theo công thức: 34 ,8 × 106 × q1 = m × d × DT n...
... nhiễm thải từ nhà máy làm ô nhiễm nguồn nước vào (và không khí đất) nhà máy khác Vì để đảm bảo hoạt động sản xuất an toàn hiệu nhà máy thực phẩm, nhà máy cần có biện pháp xử lý nước thải nói ... quan tâm đến an toàn thực phẩm, nhà máy sản xuất chế biến thực phẩm bỏ qua vấn đề Việc lắp đặt thiết bị hệ thống xử lý chất thải nhà máy trước thải môi trường nhiều nhà máy thực hiện, đặc biệt ... xuất Nhà máy Thủy đặc sản xuất Nam Ô – Đà Nẵng sau để thấy mức độ ô nhiễm nước thải từ nhà máy sản xuất thực phẩm nói chung: Stt Thông số Kết 12 TCVN 5845 Trước xử 10 lý 7,24 139 ,4 86,8 37 9,6 137 5...
... yêu cầu) Tính chắn khíhướng dòng Trong đơn nguyên bố trí chắn khíhướng dòng Chọn khe hở hai chắn khí chắn khí với hướng dòng c = 0,15m = 150mm [7] - Tấm chắn khí Tấm chắn khí đặt nghiêng 450 ... Công nghệ Môi trường (INEST) ĐHBKHN – Tel 04 .38 681686 – Fax 04 .38 6 935 51 33 33 Thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho dự án nâng công suất Công ty cổ phần bia Sài Gòn – Miền Trung lên 100 triệu lít ... = 0,16 + 0,14 = 0 ,3 (m) = 30 (cm) Vậy, kích thước tính toán mương dẫn nước thải: + Chiều rộng: B = 0 ,32 (m) = 32 (cm), + Chiều cao: H = 0 ,3 (m) = 30 (cm), + Độ dốc: imin = 3% Bảng 4.2 Tổng hợp...
... tích 7 23 hàng ngày phải tiếp nhận 30 0-400 nghìn m3 nớc thải sinh hoạt, nớc thải công nghiệp nớc thải từ bệnh viện không qua xử lý, lợng nớc thải công nghiệp từ 8590 nghìn m3 Kết đo đạc xác định ... chủ yến đợc bắt nguồn từ công nghiệp chế biến thực phẩm nh: nhà máy chế biến nông, lâm, thuỷ sảnTuy nhiên thành phần nớc thải nhà máy khác phụ thuộc vào chủng loại sản phẩm, công nghệ sử dụng qui ... nhim kg/ngy Lu lng m3/ngy SS BOD TKN Ch bin hi sn 18.900 4.200 28.400 1.700 Bt giy v giy 49.200 54.900 104.800 34 0 Bt khoai mỡ 47.100 30 .600 590.000 - Dt v nhum 32 .500 5.600 17 .30 0 - Nc gii khỏt...