... hình hiệu ứng vòm thể phương pháp gi i tích lý tưởng, l i thường không kể hết i u kiện biên hay thông số đất III KẾT LUẬN Khi thiết kế tính toán phânbố ứng suất lên hệ cọc đường, nên l idụng ... đất yếu σsoil Quá trình dịch chuyển kh i đất hình thành ứng suất cắt kh i đắp cọc Ứng suất cắt sinh hiệu ứng vòm kh i đắp làm giảm t itrọng tác dụng lên v i địa kỹ thuật làm tăng t itrọng vòm ... v i địa kỹ thuật Công thức tính toán phânbố t itrọng lên hệ cọc gia cố đường phù hợp cho địa chất khu vực Thành phố Hồ Chí Minh tác giả đề nghị II CÁC MÔ HÌNH VÀ CÔNG THỨC TÍNH TOÁN SỰPHÂN BỐ...
... Là giá trị tính toán t itrọng gió áp lực gió W: Là giá trị tiêu chuẩn t itrọng gió áp lực gió : H ệ s ố đ ộ tin c ậy đ i v i t i tr ọng gi ó, l b ằng 1,2 : Hệ số i u chỉnh t itrọng ... không gian áp lực động t itrọng gió, lấy theo bề mặt tính toán (gồm bề mặt đón gió, khuất gió, tường bên, m i mà qua áp lực gió truyền lên kết cấu chịu lực) LOGO SỰPHÂNBỐ T ITRỌNG GIÓ VÀO ... yi - dịch chuyển ngang công trình độ cao z ứng v i dạng dao động riêng thứ ψ - hệ số xác định cách chia công trình thành r phần, phần t itrọng gió không đ i: LOGO SỰPHÂNBỐ T ITRỌNG GIÓ...
... Các m i n i dầm chia lm lo i: M i n i tiến hnh nh máy: tức l n i phận, có nghĩa không thiết tất phận ph i n i chỗ Sở dĩ có m i n i nh máy l chiều di thép tấm, thép hình sản xuất có gi i hạn ... trục thi công cầu Việc phân đoạn m i n i cần cho không n i vo vị trí n i lực lớn nhất, m i n i ph i đơn giản v thờng đợc bố trí đ i xứng qua nhịp 2.1.3.1-M i n iphận (trong nh máy): a/N i sờn ... M i n i công trờng: tức l n i ton diện, có nghĩa ton tiết diện dầm nh sờn dầm, biên dầm ph i n i mặt cắt vi mặt cắt gần Sở dĩ có m i n i công trờng l đảm bảo i u kiện chuyên chở v lực lo i cần...
... chịu tĩnh t i v hoạt t i Nếu nh BTCT tham gia chịu t itrọng nhiều lm giảm t i cho dầm thép nh giảm kích thớc, trọng lợng chúng Một gi i pháp đạt đợc mục tiêu nh l i u Chơng IV: Thiết kế cầu ... thép, BT, hệ liên kết, ván khuôn, Tiết diện dầm lm việc: riêng dầm thép Giai đoạn 2: T itrọng tác dụng: lớp mặt cầu, đờng ng i i, lan can, tay vịn, Tiết diện dầm lm việc: tiết diện liên hợp gồm ... m i n i biên chỗ N i thép góc biên: Có thể dùng n i thép góc để n i thép góc biên Tuy nhiên việc dùng thép góc để n i công gọt sống thép góc n i Cấu tạo n i trình by chơng II 2.1.3.2-M i nối...
... đến trọng lợng hệ liên kết dầm chủ, lấy =0.10.12 +a: hệ số đặc trng trọng lợng ứng v i dầm đơn giản, lấy a=5 +nh, n1, n2: hệ số vợt t i hoạt t i, tĩnh t i v tĩnh t i +gbmc, glmđ: tĩnh t i v tĩnh ... đ i theo chiều di nhịp g i v nhịp chênh lệch không > lần xem EI không đ i Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 122 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Hoạt t i: biết 4.1.2-Hệ số phân ... v biên ứng suất ny đợc tính: M = I y gi v i M, Q l n i lực tiết diện cần kiểm tra nhng ph i vị trí đặt t i Q.S b = I ng s hoạt t i +y: khoảng cách từ trục trung hòa dầm đến thớ kiểm...
... Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Khi dầm chịu uốn, t itrọng nằm mặt phẳng quán tính chính; đến t itrọng gi i hạn no lm cho dầm bị vênh ngoi mặt phẳng uốn Khi dầm vừa ... M1 Khi a>hs Hình 4.42: Xác định mômen mãnh Khi xác định M v Q cần xếp hoạt t i nh sau: Khi xác định g i, ta đặt hoạt t i bất l i theo Q lấy t i tính M Khi xác định nhịp, ta đặt hoạt t i theo ... cờng ny có nhiệm vụ tiếp nhận phản lực g i qua mặt tiếp xúc đầu mặt v i biên d i dầm v truyền lên sờn dầm qua m i hn đinh liên kết N idung kiểm tra bao gồm ổn định, ép mặt v liên kết v i sờn dầm...
... Tiết diện dầm thép liên hợp v i BTCT có dạng hình (4.48) N i chung dầm liên hợp lm việc theo giai đoạn, giai đoạn có tiết diện lm việc riêng tơng ứng v i đặc trng hình học tiết diện Giai đoạn ... nhiên kết cấu dầm liên hợp việc lm việc tiết diện giai đoạn khác nên việc tính toán khác chút Cắt bớt biên biên d i đợc thực nh sau: I th y 2th , d Ta đặt = Tính đ i lợng MI + .MII số tiết ... Thiết kế cầu dầm - 147 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ tmax tIImax 1 tImax tI tII t=tI+tII Hình 4.51: Biểu đồ ứng suất tiếp Thiên an ton, ta có công thức: max = I +...
... Streptococcus L Thị Kim Nhung (2005) cho th y h i g So h , 55,4% o g i kh ẩ i h i bệnh việ ghi hà h h Hồ Chí Mi h Có ghi á gi o g go i hú g i g n v i ghi uc i iệ ki h i n i kh ẩ g y ii hỉ th y ó ... đ ợ i2 % uc L Thị Kim Nhung (2005), ó ậ đ ợ lo i vi khuẩn [5, 6] S i ghi i 55% ày đ i g hợ ợ g ghi g ệ h h i h i bệnh việ há th t b i v i u trị i l n tu i ghi Trong k t qu Ruiz M đ ợ o ii kh ... Bạch Mai h i chi m 9,57% - đ ng th [2] So h v i đ đ ợc th c hiệ h i chi m 12% 1995, s bệ h h í h u trị chi m 1/5 - 1/4 t ng s bệ h h c , i hơ S ghi ho uc lệ iii h i đ ợ h ó hể hú g i th i gian...
... sunfua Pyrite Pyrrhotite Marcasite Galena Sphalerite Chalcopyrite Khoáng oxit Hematite Fe oxit Fe(III) oxyhydroxit Magnetite Ilmenite Khoáng silicat Quartz Felspar Biotite Amphibole Olivine Pyroxene ... i u kiện thường, tốc độ phản ứng oxi hóa Fe2+ thành Fe3+ thường xảy chậm, i u kiện tầng chứa nước v i có mặt lo i vi khuẩn oxi hóa sắt ưa axit (acidophilic iron-oxidizing), bao gồm Thiobacillus ... độc h i, nguồn gây ô nhiễm nước thường tác động trực tiếp đến sức khỏe ngư i v i 100 triệu ngư i toàn gi i tiếp xúc v i nước uống bị ô nhiễm As 1.1 Ô nhiễm asen nước ngầm gi i Việt Nam Ô nhiễm...
... Xianua n gin Cỏc xianua n gin gm: xian, hidroxianua v cỏc mui kim loi kim nh Na+, K+,NH4+ cú cụng thc A(CN)x ú A l kim loi kim hoc mt ion kim loi v x l hoỏ tr ca A cng l s nhúm xianua Sinh viên ... th Vic tiờu th cỏc sn phm t sn cú cha linamarin l khỏ ph bin ti cỏc quc gia ang phỏt trin v nú gn lin vi ng c n ung Quỏ trỡnh sinh xianua t linamarin thụng thng l enzim v nú din linamarin tip ... nghiờn cu sn Vit Nam v th gii 1.1.3.1 Tỡnh hỡnh nghiờn cu sn th gii Trong th gii ang tỡm kim gii phỏp cho nhu cu v nng lng t i to l ngụ v ng thỡ nhiu nc ang phỏt trin li chn mt loi cõy ớt c bit...
... Xianua n gin Cỏc xianua n gin gm: xian, hidroxianua v cỏc mui kim loi kim nh Na+, K+,NH4+ cú cụng thc A(CN)x ú A l kim loi kim hoc mt ion kim loi v x l hoỏ tr ca A cng l s nhúm xianua Sinh viên ... th Vic tiờu th cỏc sn phm t sn cú cha linamarin l khỏ ph bin ti cỏc quc gia ang phỏt trin v nú gn lin vi ng c n ung Quỏ trỡnh sinh xianua t linamarin thụng thng l enzim v nú din linamarin tip ... nghiờn cu sn Vit Nam v th gii 1.1.3.1 Tỡnh hỡnh nghiờn cu sn th gii Trong th gii ang tỡm kim gii phỏp cho nhu cu v nng lng t i to l ngụ v ng thỡ nhiu nc ang phỏt trin li chn mt loi cõy ớt c bit...
... Phạm vi áp dụng - Có thể sửdụng để đánh giá lo i xe mà tổng bề rộng tương đương v i bề rộng xe t i thiết kế - T itrọng thường xuyên mặt cầu mặt cầu coi phânbố cho dầm - Các dầm biên cầu nhiều ... tương thích biến dạng - Hoạt t i theo phương ngang cầu dọc cầu di chuyển vị trí - Phânbố t itrọngphận phụ thuộc vào độ cứng liên kết phận - Ngư i ta chia làm nhóm: Nhóm - Giả thiết KCN hệ - ... nguyên tắc: t itrọng tác dụng qua kết cấu ngang lên dầm chủ liền kề phânbố theo qui tắc đòn bẩy - V i dầm hộp giả thiết tung độ ĐAH sườn hộp - Đặt t itrọng lên ĐAH phản lực g i để tính HSPBN...
... ph i đợc tính đến việc tăng tốc ăn khớp dây đai bánh đai iii Phân chia t itrọng góc ôm bánh đai Phân chia t itrọng góc ôm bánh đai phân chia lực vòng FU thành lực tác dụng lên ăn khớp Fzi góc ... vòng FU phân chia t itrọng cung góc ôm Răng đai đợc giảm t i nhánh bị dẫn lực tác dụng lên sờn ngợc v i t itrọng sờn bánh dẫn Răng đai chịu t itrọng thay đ i V i lực vợt phạm vi đai bị biến dạng ... hợp bánh dẫn iv Phân chia t itrọng dây đai Lực Fzi đợc phân chia bề mặt tiếp xúc sờn dây đai bánh đai Hình dạng ăn khớp dây đai bánh đai có ảnh hởng định phân chia t itrọng đai Bằng phơng pháp...
... tiêu chiết Fe tổng, Fe(II), As(III) Fe tổng, Fe(II), As(III) Đệm NH4oxalate + axit ascorbic - 0,2 M NH4 oxalate + 0.1M ascorbic 1:10 Fe, As 1:10 HNO3 (65%) Fe, As sunphua T i ưu th i gian Tiến ... asen liên kết v i sắt dễ hòa dạng nhƣ: siderite (FeCO3), vivianite (Fe3(PO4)2.8H2O), calcit (CaCO3); Ascorbic 0,1M chiết chọn lọc v i dạng asen liên kết v i sắt (III) hoạt động nhƣ: Ferrihydrite ... diễn lúc) theo trình tự i u kiện khác nhau, nguyên nhân gây t iphânbố chất gây ô nhiễm t i nguồn nƣớc Sự thay đ i m i trƣờng, i u kiện tự nhiên đặc tính đất liên quan t i độ linh động kim...
... 2.1 T itrọng thờng xuyên (tĩnh t i) Khi cầu thỏa mãn i u kiện t itrọng thờng xuyên (tĩnh t i ) bao gồm: trọng lợng thân dầm, trọng lợng mặt cầu t itrọng khác bên mặt cầu đợc tính phânbố cho ... hai dầm chủ + Khi hệ số phânbố ngang ii = yi (4 3) i hệ số phânbố ngang, thể mức độ lớn hay bé t itrọng tác dụng lên dầm i, dầm có i lớn bất l i yi tung độ đờng ảnh hởng Pi 4.2.1.3 Phạm vi ... 2.2 Hoạt t i Hoạt t i đợc phânbố cho dầm thông qua hệ số đợc g i hệ số phânbố hoạt t i (hệ số phânbố ngang ) Hệ số phânbố hoạt t i đợc xác định dựa việc kết hợp lý thuyết thực nghiệm 2.2.1...
... n i lực bè Cách bố trí cọc đ i thường theo nguyên tắc trọng tâm nhóm cọc trùng gần v itrọng tâm t itrọng công trình Gi i pháp có ưu i m t itrọng xuống cọc phânbố hợp lí hơn; tính làm việc ... cọc tiếp nhận Phần bè tiếp nhận phần t itrọng nhỏ, phân ph i lên đất bên đáy bè - Quan i m thiết kế thứ hai: Phần bè thiết nhận phần đáng kể t itrọng lên móng, phần l i cọc chịu Ở t itrọng ... Quan i m thiết kế thứ nhất: Ở t itrọng làm việc, cọc chịu t itrọng từ 35% đến 50% sức chịu t i cực hạn (hệ số an toàn SCT từ đến 3), quan hệ t i trọng- độ lún cọc tuyến tính Gần toàn t i trọng...
... c.Xếp t itrọng t itrọng lề hành: CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂNBỐ T ITRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ N I LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phânbố t itrọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: ... CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂNBỐ T ITRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ N I LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phânbố t itrọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.1 Hệ số phânbố cho ... CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂNBỐ T ITRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ N I LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phânbố t itrọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.2 Hệ số phânbố cho...
... University Press [4] Savenije, H.H.G (2012) Salinity and Tides in Alluvial Estuaries, 2nd revised edition: www.salinitiesandtides.com Phụ lục N = 36; dx = 1/N dt = 0.01; a = 1.4; initial_eta = 0.; sum ... (η[1]- a*sin(2*pi*t/T)) / dx ; for i = 1:N; u [i] = u [i] + dt*(-px [i] - u [i] /tau); end; for i = 1:N; ux [i] = (u [i + 1]- u [i] )/dx; end; for i = 1:N; η [i] = η [i] - dt*ux [i] ; sum = sum + η [i] ; end; 16 ... X7) VI Phân tích số trị kết luận Phần tìm hiểu mô hình mô tả ứng dụng mô hình số trị chiều đơn giản (Hearn 2008), v i cách mô hình hóa sai phân hữu hạn (finite difference) ta thấy biến đ i đường...
... m i treo, Luận án tiến sĩ kỹ thuật, Trường Đ i học Kiến trúc Hà N i Alan Jennings Matrix Computation for Engineers and Scientists, John Wiley & SonsChicheste-New York - Brisbane - Toronto pp ... theo công thức dây mềm giả thiết EJ=0 Sau gi i (9) tìm w, thay giá trị w’’ vào (11) hiệu chỉnh dần giá trị lực căng ngang Nếu sai số lớn cần ph i lặp l i phép tính cách lấy giá trị lực căng ngang ... tiết diện thẳng đứng) w’’: Là đạo hàm bậc hai độ võng dây Khi biểu thức (6) có dạng phương trình độ võng lý thuyết cầu treo: EJw,, − H ( z + w ) + M = 0; (9) Phương trình biểu diễn trạng thái...