CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.1 Hệ số phân bố cho moment: a.Khi xếp xe cầu: 0.4   SI mgmomen = 0.06 +  S ÷÷ 4300   × S Ltt      0.3  ÷ ÷ ÷  0.1 Kg ÷ ÷ × Ltt ×ts ÷÷        Ltt = 33.4 mm :Chiều dài tính toán kết cấu nhịp ts = 200 mm :Chiều dày bê tông mặt cầu S = 2000 mm : khoảng cách dầm Kg Tính tham số độ cứng dọc sau: Tính Kg CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.1 Hệ số phân bố cho moment: a.Xếp xe cầu: 0.4   S ÷ × S  => mgSI = 0.06 + momen  4300 ÷ Ltt   0.4      0.3  ÷ ÷ ÷  0.1 Kg ÷ ÷ × Ltt ×ts ÷÷       0.3  0.1      ÷ = 0.06 + 2000 ÷÷ × 2000 ÷÷ × 575321665086 = 0.402 ÷ 4300  34000    34000×200      CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.1 Hệ số phân bố cho moment: b.Xếp nhiều xe cầu: 0.2   MI 0.6 mgmomen = 0.07 × S ÷÷ L   = 0.075+ 2000 2900     = 0.567 Kg × L× t       0.6  ÷ ÷  0.1  ÷ ÷ 3÷ s ÷  S ÷ 5+ 2900 ÷ × 2000 34000         0.2  ÷ ÷  × 575321665086.21 34000×2003      0.1  ÷ ÷ ÷  CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.1 Tính cho dầm giữa: III.1.1.2 Hệ số phân bố cho lực cắt: a Xếp xe cầu: S = 0.36 + 2000 = 0.623 mgSI = 0.36 + luccat 7600 7600 b.Xếp nhiều xe cầu: 2 S −  S ÷ = 0.2 + 2000 −  2000 ÷ = 0.721 mgMI = 0.2 + luccat 3600  10700 ÷ 3600  10700 ÷ CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.1 Hệ số phân bố cho moment: a Xếp xe cầu: (Tính theo nguyên tắc đòn bẩy) yo = 1.85 => y1 = 0.325 ∑ y1 0.325 SE gmomen = = = 0.163 2 SE mgSE momen = m ×gmomen =1.2×0.163 = 0.196 m=1.2 CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.1 Hệ số phân bố cho moment: b Xếp nhiều xe cầu: MI m.gME momen = e.m.gmomen =1×0.564 = 0.564 de e = 0.77 + = 0.77 + −750 = 0.502 2800 2800 de =−750mm bụng dầm biên nằm phía mặt gờ chắn bánh e = 0.502 chọn e = CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.1 Hệ số phân bố cho moment: c.Xếp tải trọng tải trọng lề hành: Với:y0=1.85; y1'=1.75; y1=0.625 0.625×1.25 = 0.391 gSE = ω = ∑ momen−lan i 2.25×(1.75+ 0.625) = 2.672 gSE = ω = ∑ momen−bohanh i => m.gSE =1.2× 0.391= 0.469 momen−lan => m.gSE =1.2×2.672 = 3.206 momen−bohanh CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.1 Hệ số phân bố cho moment: c.Xếp tải trọng tải trọng lề hành: CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.2 Hệ số phân bố cho lực cắt: a.Xếp xe cầu: SE m.gSE = m.g = 0.196 momen−LL luccat−LL SE m.gSE = m.g = 0.469 luccat−lan momen−lan SE gSE = g = 3.206 luccat −bohanh momen−bohanh CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.1 Hệ số phân bố tải trọng theo phương ngang cầu: III.1.2 Tính cho dầm biên: III.1.2.2 Hệ số phân bố cho lực cắt: b Xếp nhiều xe cầu: MI =1× 0.567 = 0.567 m.gME = e m.g luccat luccat Trong đó: e = 0.6 + de = 0.6 + −750 = 0.35 3000 3000 e = 0.533 < 1, chọn e = CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.3 Xác định nội lực dầm chính: III.3.5.Mặt cắt V-V: III.3.5.2 Lực cắt: P1 P2 e Do xe trục gây ra: Vị trí đặt xe trục đường ảnh hưởng Lực cắt Tải trọng trục(N) Tung độ đah(mm) 110000 0.5 110000 0.464 ñ.a.h.V y1 y2 Diện tích đường ảnh hưởng : Ω V+ = 4175 Ω V− = 4175 Lực cắt xe trục gây : V Tendem = 110000.0,5 + 110000.0, 464 = 106040(N) CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.3 Xác định nội lực dầm chính: III.3.5.Mặt cắt V-V: III.3.5.2 Lực cắt: Wpl Wlan f Do tải trọng người Ω V+ = 4175 Ω V− = 4175 ñ.a.h.V Lực cắt tải trọng gây : V Lane = Ω +V.9,3 = 4175.9,3 = 38827.5 (N) Lực cắt tĩnh tải trọng người : V pl = Ω +V.3 = 4175.3 = 12525 (N ) y1 CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.1.Tổ hợp 1:Tĩnh tải+Xe tải trục+Tải trọng làn+Tải trọng ngừơi: III.4.1.1 Trạng thái giới hạn cường độ 1: * Mô men DC DW  γ M + γ M + (1 + I M).m.g.γ LL M TRUCK  DC DW Mu = η   + m.g γ LL M lane + g PL γ PL M PL   * Lực cắt:` DC DW  γ V + γ V + (1 + I M).m.g.γ LL VTRUCK  DC DW Vu = η   + m.g γ LL Vlane + g PL γ PL VPL   CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.1.Tổ hợp 1:Tĩnh tải+Xe tải trục+Tải trọng làn+Tải trọng ngừơi: III.4.1.1 Trạng thái giới hạn cường độ 1: Chú ý : Đối với lực cắt, hệ số cho tĩnh tải lấy trị số max : VuDC = η 1, 25 DC Ω +V − 0,9 DC Ω −V  VuDW = η 1,5 DW Ω +V − 0, 65 DW Ω −V  CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.1.Tổ hợp 1:Tĩnh tải+Xe tải trục+Tải trọng +Tải trọng người: III.4.1.2 Trạng thái giới hạn sử dụng : * Mô men M1s = M DC + M DW + (1 + I M).m.g.γ LL (= 1,3).M TRUCK + m.g γ LL (= 1,3).M lane + g PL γ PL (= 1,3).M PL * Lực cắt:` Vs1 = V DC + V DW + (1 + I M).m.g.γ LL (= 1,3).VTRUCK + m.g γ LL (= 1,3).Vlane + g PL γ PL (= 1,3).VPL CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.2.Tổ hợp 2:Tĩnh tải+Xe tải trục+Tải trọng làn+Tải trọng ngừơi: III.4.2.1 Trạng thái giới hạn cường độ 1: * Mô men DC DW  γ M + γ M + (1 + I M).m.g.γ LL M TENDEM  DC DW Mu = η   + m.g γ LL M lane + gPL γ PL M PL   * Lực cắt:` DC DW  γ V + γ V + (1 + I M).m.g.γ LL VTENDEM  DC DW Vu = η   + m.g γ LL Vlane + g PL γ PL VPL   CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.2.Tổ hợp 2:Tĩnh tải+Xe tải trục+Tải trọng làn+Tải trọng ngừơi: III.4.2.1 Trạng thái giới hạn cường độ 1: Chú ý : Đối với lực cắt, hệ số cho tĩnh tải lấy trị số max : VuDC = η 1, 25 DC Ω +V − 0,9 DC Ω −V  VuDW = η 1,5 DW Ω +V − 0, 65 DW Ω −V  CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.2.Tổ hợp 2: Tĩnh tải +Xe tải trục+Tải trọng làn+Tải trọng người: III.4.2.2 Trạng thái giới hạn sử dụng : * Mô men M =M s DC +M DW + (1 + I M).m.g.γ LL (= 1,3).M TENDEM + m.g γ LL (= 1,3).M lane + gPL γ PL (= 1,3).M PL * Lực cắt:` Vs1 = V DC + V DW + (1 + I M).m.g.γ LL (= 1,3).VTENDEM + m.g γ LL (= 1,3).Vlane + gPL γ PL (= 1,3).VPL CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổ hợp nội lực theo trạng thái giới hạn: III.4.3.Nội lực nguy hiểm : M1u M u = max  M u M1s M s = max  Ms Vu1 V u = max  Vu Vs1 V s = max  Vs CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổng hợp nội lực mặt cắt theo trạng thái giới hạn : Trong đó: + η: Hệ số điều chỉnh tải trọng + IM: Hệ số xung kích + γ3truc : Hệ số tải trọng hoạt tải xe tải trục + γ2truc : Hệ số tải trọng hoạt tải xe tải trục + γlan : Hệ số tải trọng hoạt tải + γ bohanh : Hệ số tải trọng hoạt tải người hành + γDC : Hệ số tải trọng tĩnh tải phận liên kết + γDW : Hệ số tải trọng tĩnh tải lớp phủ tiện ích công cộng + m.g: Hệ số phân bố ngang CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.4 Tổng hợp nội lực mặt cắt theo trạng thái giới hạn : Các hệ số IM ,γcủa trạng thái giới hạn lại ta có bảng THGH γ DC γ DW γ LL IM CĐ1 1.25 1.50 1.75 0.25 CĐ2 1.25 1.50 0.00 0.25 CĐ3 1.25 1.50 1.35 0.25 SD 1.00 1.00 1.30 0.25 M 0.00 0.00 0.75 0.15 ĐB 1.25 1.50 0.50 0.25 Bảng 3.16: Bảng tổng hợp mômen (M) tĩnh tải+hoạt tải theo trạng thái giới hạn(tổ hợp 1) Mặt cắt Dầm biên dầm I-I II-II III-III IV-IV V-V CĐ1 9045448394 10490752515 11747127665 11818913019 CĐ2 3774146768 4393809420 4933049667 4973171709 CĐ3 7840579451 9097165522 10189624123 10254172148 SD 6486309152 7523089951 8424356938 8476066693 M 1735331473 2013329258 2219324115 2213578544 ĐB 5280232947 6135793162 6879929095 6929097798 CĐ1 7432269077 8612715092 9638599855 9693227384 CĐ2 3700448916 4308011400 4836721890 4876060468 CĐ3 6579281612 7628782819 8541027748 8592160660 SD 5340641648 6189322253 6926896755 6966421178 M 194124 140199.4 124283.6 97545 ĐB 4766683248 5537926740 6208687023 6252393873 Bảng 3.17: Bảng tổng hợp lưc cắt (V) tĩnh tải+hoạt tải theo trạng thái giới hạn (tổ hợp 1) Mặt cắt Dầm biên dầm I-I II-II III-III IV-IV V-V CĐ1 1263575 703635.5 549348.7 300989.8 215612.7 CĐ2 595590 292445.1 203285 53496.1 CĐ3 1110893 609649.1 470248.4 244419.8 166329.8 SD 907657 504536.6 393330.6 214175.6 152542.3 M 94234.8 68057.9 60331.8 47352 42727.4 ĐB 786443 409928.1 302160.3 124208.6 61603.6 CĐ1 1348437 793660.3 636991.3 380665.8 291268.8 CĐ2 583959 286734.5 199315.4 52451.4 CĐ3 1173699 677791.6 536951.1 305645.4 224693.1 SD 967006 567889 455100.9 270483.1 206067.7 M 194124 140199.4 124283.6 97545 88018.4 ĐB 802382 431570.5 324365.7 146226.9 83219.7 Bảng 3.18: Bảng tổng hợp mômen (M) tĩnh tải+hoạt tải theo trạng thái giới hạn (tổ hợp 2) Mặt cắt Dầm biên dầm I-I II-II III-III IV-IV V-V CĐ1 1198250 659778.4 511822.4 274099.1 192492.4 CĐ2 595590 292445.1 203285 53496.1 CĐ3 1060499 575816.5 441299.5 223675.6 148494.1 SD 852523 469129.6 363737.5 194349.9 136185.1 M 0 0 ĐB 767778 397397.5 291438.5 116525.5 54997.8 CĐ1 1213867 703314.7 559687 325271 243640.9 CĐ2 583959 286734.5 199315.4 52451.4 CĐ3 1069888 608096.4 477316.4 262912.2 187951.6 SD 871799 503971 400409.4 231292.2 172371.8 M 0 0 ĐB 763933 405757.4 302278.7 130399.9 69611.7 Bảng 3.19: Bảng tổng hợp lưc cắt (V) tĩnh tải+hoạt tải theo trạng thái giới hạn (tổ hợp 2) Mặt cắt Dầm biên Dầm I-I II-II III-III IV-IV V-V CĐ1 8441580331 9821878744 11012634138 11095144164 CĐ2 3774146768 4393809420 4933049667 4973171709 CĐ3 7374738374 8581177184 9623014830 9695836174 SD 6059082767 7049873133 7904715259 7964012536 M 0 0 ĐB 7076276636 8234076153 9234252286 9304363106 CĐ1 6828401014 7943841320 8904106327 8969458528 CĐ2 3774146768 4393809420 4933049667 4973171709 CĐ3 6187138387 7198592501 8070746233 8130935927 SD 4913415263 5716105435 6407255076 6454367022 M 0 0 ĐB 4766683248 5537926740 6208687023 6252393873 [...]... = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 − 2000) = 0.286 2 y = tgα(x − 2S) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 − 2× 2000) = 0.214 3 y = y = tgα(x − 3S) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 − 3 2000) = 0.072 4 4' ⇒ y = tgα(x − 4S) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 − 4× 2000) = 0.1 43 3' y = tgα(x − 5S) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 − 5× 2000) = 0 2' y = tgα(x + S ) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3 + 1700) = 0.418 0 hâng y = tgα(x − 6S − S ) = 3. 57×10− 5 × (10009 .3. .. III.2.2 .3 Tổng hợp tĩnh tải: - Giai đoạn 1: DC = P + P + q + q + q + q 1 1 2 4 5 6 7 = 3. 815 +1.125+ 0.1 53+ 0.5 + 0.428+ 0.5 = 6.521N/mm DC" =10.97N/mm -Giai đoạn 2: 2 DC3 = DC3-lc + DC3-bh + DC3-bv = 1.1 13 + 1.46 + 0 .38 5 = 2.958 N/mm DW = DW + q3 = 4.6 03 + 1 = 5.6 03 N/mm CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ: III.2 .3. .. tgα(x − S) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 − 2000) = 0 .35 7 2 y = tgα(x − 2S) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 − 2× 2000) = 0.25 3 y = y = tgα(x − 3S) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 − 3 2000) = 0.142 4 4' ⇒ y = tgα(x − 4S) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 − 4× 2000) = 0. 035 3' y = tgα(x − 5S) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 − 5× 2000) = − 0.072 2' y = tgα(x + S ) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4 + 1700) = 0.555 0 hâng y = tgα(x − 6S − S ) = 5 .36 ×10− 5 × (8659.4... giữa: III.2 .3. 1 Xác định các tung độ đường ảnh hưởng Hình 3. 3: đ.a.h theo phương pháp nén lệch tâm (dầm giữa) y 0 .35 7 + 0.071 − 5 tgα = = 3. 57×10 ; x = 1 = 0 .35 7 =10009.3mm tgα − 5 12000 3. 57×10 CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ: III.2 .3 Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa: III.2 .3. 1 Xác định... lên dầm chủ: III.2.1 Trọng lượng bản thân kết cấu và phi kết cấu tác dụng lên dầm chủ: -Bó vỉa: P4 = 1 .35 N -Lề bộ hành: P5 = 5.125 N -Lớp phủ: + Chiều dày lớp phủ trung bình: tlớp phủ = 133 .75 mm + γlớp phủ = 2 .3 x 10-5 N/mm3 ⇒ q2 = 1 x tlớp phủ x γlớp phủ = 1 x 133 .75 x 2 .3 x 10-5 = 3. 076 x 10 -3 N/mm CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định... =−0. 132  0'   lc ⇒ DC = P (y+ + y− ) = 3. 905×(0.418− 0. 132 ) =1.117N/mm 3 lc 3 lc lc CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ: III.2 .3 Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa: III.2 .3. 2 Xác định DC, DW: P 5.125 + Tải trọng lề bộ hành: 5 = = 2.563N 2 2 Nội suy ta được: y+ = y = 0.418 bh−1 0 y+ = 0 .33 4... 0. 132 bh−1 0' P ⇒ DC = 5 (y+ + y+ + y− + y− ) 3 bh 2 bh−1 bh−2 bh−2 bh−1 = 5.125×(0.418 + 0 .33 4 − 0.048 − 0. 132 ) = 0.774N/mm 2              CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ: III.2 .3 Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa: III.2 .3. 2 Xác định DC, DW: + Tải trọng bó vỉa: P4 = 1 .35 N... vỉa: P4 = 1 .35 N Nội suy ta được:        y+ = 0.418 bv y− =−0. 132 bv ⇒ DC = P (y+ + y− ) =1 .35 ×(0.418 − 0. 132 ) = 0 .38 5N/mm 3 bv 4 bv bv CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên dầm chủ: III.2 .3 Xác định và tổng hợp tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa: III.2 .3. 2 Xác định DC, DW: + Tải trọng bản mặt cầu: Tải trọng bản mặt cầu... III.2.2.2 Xác định DC, DW: * Xác định đường ảnh hưởng và chất tĩnh tải của dầm chính theo phương cầu: + Tải ngang trọng lan an: P3 = 3. 905N đặt tại đầu phần ẫng  y+ = y = 0.555  ⇒  lc 0  y− = y =−0.27  0'  lc ⇒ DC = P (y+ + y− ) = 3. 905×(0.555 − 0.27) =1.113N/mm 3 lc 3 lc lc CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO PHƯƠNG NGANG CẦU VÀ NỘI LỰC CỦA DẦM CHÍNH III.2 Xác định tĩnh tải tác dụng lên... III.2.2.2 Xác định DC, DW: Tải trọng lớp phủ q2 = 3. 076 x 10 -3 N/mm phân bố trên tòan bộ bề ộng phần xe chạy Diện tích đường ảnh hưởng:         Ω+ = 1 y+ (x − 750) = 1 × 0.424× (8659.4 − 750) =1676.79mm 2 lp 2 Ω− = 1 y− (6S − x − 750) = 1 × (−0. 139 )× (6× 2000 − 8659.4 − 750) = −180.05mm 2 lp 2 ⇒ DW = q (Ω+ +Ω− ) = 3. 076×10 3 ×(1676.79 −180.05) = 4.603N/mm 2 CHƯƠNG III: HỆ SỐ PHÂN BỐ TẢI TRỌNG THEO ... 1 .35 N -Lề hành: P5 = 5.125 N -Lớp phủ: + Chiều dày lớp phủ trung bình: tlớp phủ = 133 .75 mm + γlớp phủ = 2 .3 x 10-5 N/mm3 ⇒ q2 = x tlớp phủ x γlớp phủ = x 133 .75 x 2 .3 x 10-5 = 3. 076 x 10 -3. .. III.2.2 .3 Tổng hợp tĩnh tải: - Giai đoạn 1: DC = P + P + q + q + q + q 1 = 3. 815 +1.125+ 0.1 53+ 0.5 + 0.428+ 0.5 = 6.521N/mm DC" =10.97N/mm -Giai đoạn 2: DC3 = DC3-lc + DC3-bh + DC3-bv = 1.1 13 +... − S) = 5 .36 ×10− × (8659.4 − 2000) = 0 .35 7 y = tgα(x − 2S) = 5 .36 ×10− × (8659.4 − 2× 2000) = 0.25 y = y = tgα(x − 3S) = 5 .36 ×10− × (8659.4 − 3 2000) = 0.142 4' ⇒ y = tgα(x − 4S) = 5 .36 ×10− ×