... tính (H .1. 11) . Giả thiết vậtliệu đàn hồi tuyến tính làm giảm bớt sự phức tạp của bài toán SBVL. P3 P4 P 1 P2 A A’ C’ C + + + + H. 1. 10 Biến dạngLực H. 1. 11 Đàn hồi ... H .1. 13 Nguyên lý cộng tác dụng 1 2 P 1 P 2 P 1 P 2 qa) b) H. 1. 12 Sô ñoà tính http://www.ebook.edu.vn GV: Lê Đức Thanh Chương 1: Khái niệm cơ bản 5 1. 3 CÁC ... cầu thực tế. 1. 4 .1 Giả thiết về vậtliệu Vật liệu được coi là liên tục, đồng nhất, đẳng hướng và đàn hồi tuyến tính. ♦ Ta tưởng tượng lấy một phân tố bao quanh một điểm trong vật thể. Nếu...
... MolBa)b)c)QyH. 2 .11 MxM / l ol V =BMoMol V = AM oa z 1 l – z2 VBc) - M ol M Q z 1 VA 1 1 VAVBB 1 1 K 1 A2 2K2l –z2K 1 1 ya)x1 M 2 x22AQya ... Đoạn AC: Dùng mặt cắt 1- 1 cách gốc A một đoạn z 1 ;(0 ≤ z 1 ≤ a ).Xét cân bằng của đoạn AK 1 bên trái mặt cắt K 1 ⇒ các nội lực như sau ⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧−=−=−=−= 11 1 1zlMzVMlMVQoAxoAy ... Đoạn AB: dùng mặt cắt 1- 1 và xét cân bằng đoạn AK 1 ta được: ⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎨⎧−=−==222252 1 11 11 1qzqazMqzqaQqaN (0 ≤ z 1 ≤ a) Đoạn BC: dùng mặt cắt 2-2 và xét cân bằng...
... x 10 4 2,2 x 10 4 1, 9 x 10 4 1, 15 x 10 4 1, 2 x 10 4 (1, 0 ữ 1, 2 )10 4 (0,7 ữ 0,8 )10 4 (0,08 ữ 0 ,12 )10 4 0,8 0,25 ữ 0,33 0,25 ữ 0,33 0,25 ữ 0,33 0,23 ữ 0,27 0, 31 ữ ... bền của các thanh 1, 2, 3: 1 1 1 FN=σ = 1 2FP ≤ []σ => P ≤ [ ]2 1 Fσ = 22 .16 = 16 kN 222FN||=σ = 22FP ≤[]σ => P ≤ [ ]22Fσ = 2 1. 16 ... với nó vật liệu được xem là bị phá hoại. Đối với vậtliệu dẻo choσσ=, đối với vậtliệu dòn boσσ=. Nhưng khi chế tạo, vậtliệu thường không đồng chất hoàn toàn, và trong quá trình sử...
... σ 1 và σ3 với các ứng suất cho phép [σ]k và [σ]n. Từ hình vẽ ta có tỷ lệ thức: 1 1 1 1KMMMKNNN= Thay theá caùc trò soá: () ()() ()() 311 311 11 ][2 1 KM ; ][2 1 MM][][2 1 KN ... vậtliệu hay còn gọi là những thuyết bền để đánh giá độ bền của vật liệu. Định nghóa :Thuyết bền là những giả thuyết về nguyên nhân phá hoại của vật liệu, nhờ đó đánh giá được độ bền của vật ... 5: Lý Thuyết Bền 9 BÀI TẬP CHƯƠNG 5 5 .1 Khi nén vậtliệu theo ba phương cùng với trị số ứng suất pháp (H.5 .1) , người ta thấy vậtliệu không bị phá hoại. Hãy kiểm tra bền đối với...
... cmFSyxC6 12 42424 10 12422424=ì+ììì+ìì==)()()( Hay : cmFFSSyxxC6 12 1 616 24 10 1 216 816 24 21 21 =ìììììì==)_()()_()(__ 6.3 MÔMEN QUÁN TÍNH- HỆ TRỤC QUÁN TÍNH CHÍNH TRUNG TÂM 1- ... tích và mômen tónh của toàn mặt cắt là: F = F 1 + F2 + F3 = 18 + 11 8 + 35,2 = 17 1,2 cm2 ( )( ) ( )( )3332 211 14 4,5492,3597,29 018 1,28 cmFyFyFySx−=−+=++= vì y là trục đối xứng, ... tạpxxxx 1 x2y2y 1 C 1 C 2 COyyCxCxF 1 F 2 H.6.5.Trong tâm C của hình ghépx x x x C 1 C2 C3 C X x y ≡ Y y 1 y3 yC z3 IoN55 [ No27 15 0 ì 12 ...
... phương trình trên, ta được: Đoạn AC (0 ≤ z 1 ≤ a): 1 2 11 2'CzLEJPbyx+−= (e) 11 13 11 6DzCzLEJPbyx++−= (g) Đoạn CB (a ≤ z2 ≤ L): A z BPaH.8.8 bz 1 ... như H.8 .15 + Theo công thức 8.5, ta có: yB = yA + AL CzìABS 0 = 0 + AL )1( CzìS 1 )2(CzìS2 ệ A = L 1 ( )1( CzìS 1 + )2(CzìS2) ệ =L 1 ì+ì+xxEJqLLEJqLLL2428572228333= ... tìm hoành độ z 1 (0) của mặt cắt ngang có độ võng lớn nhất, ta cho phương trình ϕ 1 = 0: []()()0206)0(2 1 2 11 =⎥⎦⎤⎢⎣⎡−−=zbLLEJPbzxϕ ⇒ 3)0(22 1 bLz−= (o)...
... bh 1 1,5 1, 75 2 2,5 3 4 6 8 10 ∞ α 0,203 0,2 31 0,239 0,246 0,258 0,267 0,282 0,299 0,307 0, 313 0,333 β 0 ,14 1 0 ,19 6 0, 214 0,229 0,249 0,263 0,2 81 0,299 0,307 0, 313 0,333 γ 1, 000 0,859 ... PCCCRPCCCCCPR 21 1 1 21 22 1 2 1 +=+=+= (d) thay giá trị P, C 1 , C2 vào (d): R 1 = 30,77 kN; R2 = 19 ,23 kN Chuyển vị của điểm đặt lực chính là độ co của lò xo 1 hoặc lò xo 2 λ 1 = ... xo P C 1 C2 1 1 a)P R 1 R2b) 1 1 Giải. Cắt 2 lò xo bằng mặt cắt (1- 1), xét cân bằng phần trên, gọi nội lực của lò xo là R 1 , R2, (H.9.20.b), ∑Y = 0 ⇒ R 1 + R2...
... 200 N/mP = 4 kN4 m 1 E = 10 3 kN/cm2 10 0 1 1 - 1 2 m2 mq= 3 kN/mP = 257 kN4 m 1 Po = 5 kN 1 1 – 1 2C No20b) Hình 12 .11 12 .2 Cho dầm chịu lực như trên H .12 .9. Hãy tính ứng suất ... kNE = 10 3 kN/cm2b) 10 cm 10 cmP 1 = 1 kN20 cmP = 8 kN40 cmE = 2 x 10 4 kN/cm2 1 m 1 ma) Hình 12 .12 12 .3 Tính cường độ tải trọng cho phép tác dụng lên dầm AB như trên H .12 .10 , ... trọng như phương trình (12 .10 ). BÀI TẬP CHƯƠNG 12 12 .1 Tính ứng suất nén lớn nhất theo phương pháp gần đúng của dầm chịu uốn ngang và uốn dọc đồng thời cho treân H .12 .11 . a) 10 02 m2 mq...
... Chương 13 : Tải trọng động )1( 11 20QPgyVKtd+++= (13 .27) Khi vật Q rơi tự do từ độ cao H xuống dầm, tức là gHVo2=, thay vào (13 .27): )1( 2 11 QPyHKtd+++= (13 .28) ... Hình 13 .20 Hệ n bậc tự do mi http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Chương 13 : Tải trọng động y 1 (t) = A 11 sin(ω 1 t + ϕ 1 ) y2(t) = A 21 sin(ω 1 t + ϕ 1 ) ... điều hòa lệch pha 18 0o (H .13 .19 .b), gọi là dạng dao động chính thứ hai. Dao động của cả hệ một dao động phức hợp có phương trình: y 1 (t) = A 11 sin(ω 1 t + ϕ 1 ) + A 12 sin(ω2t +...