giao trinh suc ben vat lieu 1 va 2
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 2
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:25
...
M
o
l
B
a)
b
)
c
)
Q
y
H. 2 .11
M
x
M / l
o
l
V =
B
M
o
M
o
l
V =
A
M
o
a
z
1
l – z
2
V
B
c
)
-
M
o
l
M
Q
z
1
V
A
1
1
V
A
V
B
B
1
1
K
1
A
2
2
K
2
l –z
2
K
1
1
y
a)
x1
M
2
x
2
2
A
Q
y
a ... H .2 .15 .
M
2
a
V
A
Q
2
z
M
o
P = 2qa
M = qa
o
2
A
V = 2qa
A
V = 2qa
C
a a
a
q
q
+
+
-
q
a
q
a
q
a
q
a
2
2
q
a
2
2
q
a
2
2
3
M
x
Q
y
1
1
3
B
C
D
2
2
...
a)
+
+
q
a
N
5
2
q
a
5
2
q
a
–
3
2
q
a
2
5
2
q
a
2
M
parabol
e
c
)
d
)
5
2
q
a
5
2
q
a
B
3
2
q
a
2
5
2
q
a
C
qa
5
2
qa
2
5
2
q
a
q
a
2
q
a
q
a
5
2
qa
Q
+
2qa
b
)
–
qa
H 16
q
a
http://www.ebook.edu.vn
...
- 24
- 5.6K
- 43
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 1
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:25
... SBVL.
H .1. 13
Nguyên lý cộng tác dụng
1
2
P
1
P
2
P
1
P
2
q
a)
b)
H. 1. 12
Sơ đồ tính
http://www.ebook.edu.vn
GV: Lê Đức Thanh
Chương 1: Khái niệm cơ bản 5
1. 3 CÁC ... đó do từng nguyên nhân gây ra riêng lẻ. (H .1. 13)
Chuyển vị Δ tại đầu thanh do lực P
1
và P
2
gây ra có thể phân tích như
sau:
()( ) ( )
2 21 1 21
PPP,P
ΔΔΔ
+=
Nguyên lý cộng tác dụng biến ... tính (H .1. 11) .
Giả thiết vật liệu đàn hồi tuyến tính làm giảm bớt sự phức tạp của bài
toán SBVL.
P
3
P
4
P
1
P
2
A
A’
C’
C
+
+
+
+
H. 1. 10
Biến dạng
Lực
H. 1. 11 Đàn hồi...
- 7
- 11.3K
- 288
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 3
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:25
...
2 x 10
4
2, 2 x 10
4
1, 9 x 10
4
1, 15 x 10
4
1, 2 x 10
4
(1, 0
÷
1, 2 )10
4
(0,7
÷
0,8 )10
4
(0,08
÷
0 , 12 )10
4
0,8
0 ,25
÷
0,33
0 ,25
÷
0,33
0 ,25
÷
0,33
0 ,23
÷
0 ,27
0, 31 ... N
2
= –P
2
(nén), N
3
= P
Viết điều kiện bền của các thanh 1, 2, 3:
1
1
1
F
N
=
σ
=
1
2
F
P
≤
[]
σ
=> P
≤
[ ]
2
1
F
σ
=
2
2 .16
= 16 kN
2
2
2
F
N
||
=
σ
=
2
2
F
P
≤
[]
σ
...
2
1
P.AA’
Thế năng biến dạng đàn hồi của hệ:U =
AB
ABAB
EF
LN
) (2
2
+
AC
ACAC
EF
LN
) (2
2
= 2
EF
LN
2
2
Thế vào (*) ta được:
2
1
P.AA’ = 2
EF
LN
2
2
suy ra: AA’ =
P
2
EF
LN
2
=
α
2
2
cos
EF
PL
...
- 13
- 3.5K
- 29
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 4
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:25
... luật Hooke trong (4. 21 ) - (4 .23 ) vào , ⇒
()
[]
()
[]
()
[]
{}
12 3 313 22 3 21 1
2
1
σσμσσσσμσσσσμσσ
+−++−++−=
E
u
hay
()
[]
13 32 21
2
3
2
2
2
1
2
2
1
σσσσσσμσσσ
++−++=
E
u
(4. 32)
Ta có thể phân ... cos
α
,
ααα
αααα
2sin
2
1
cossin
)2cos1(
2
1
);2cos1(
2
1
cos
2
=
−=+=
2
sin
⇒
ατα
σσσσ
σ
2sin2cos
22
xy
yxyx
u
−
−
+
+
=
(4.2a)
ατα
σσ
τ
2cos2sin
2
xy
yx
uv
+
−
+=
(4.2b)
♦ Tính σ
v
... suất
16
Thế (4. 21 ) (4 .22 ),(4 .23 ) vào (4 .27 ) ⇒
()
3 21 3 21
21
σσσ
μ
εεεθ
++
−
=++=
E
(4 .28 )
đặt tổng ứng suất pháp là:
3 21
σ+σ+σ=Σ
(4 .28 ) thành:
∑
−
=
E
μ
θ
21
(4 .29 )
công thức (4 .29 )...
- 24
- 4.4K
- 23
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 5
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:25
... <=−−=σ−σ=σ
t
Theo TB thế năng biến đổi hình dáng:
() ()()()
22
22 2
32 3 12 1
2
3
2
2
2
14
kN/cm 16 kN/cm 79 ,11
525 8 825 28
<=
−−−−−×−−++=
σσ−σσ−σσ−σ+σ+σ=σ
t
Như vậy, theo cả hai TB ... , kể đén hệ số an toàn n
⇒ Điều kiện bền theo TB 4:
k
][
13 32 21
2
3
2
2
2
1
σ≤σσ−σσ−σσ−σ+σ+σ
hay là:
kt
][
13 32 21
2
3
2
2
2
14
σ≤σσ−σσ−σσ−σ+σ+σ=σ
(5.4)
trong đó:
σ
t4
- là ứng suất ...
][
2 3 12 31
2
3
2
2
2
14
σ≤σσ−σσ−σσ−σ+σ+σ=σ
t
hay:
][3
22
σ≤τ+σ
(5.6)
2- TTỨS trượt thuần túy (H.5.4):
Các ứng suất chính :
0 |;|
2 31
=στ=σ−=σ
Theo TB ứng suất tiếp:
][| |2
313
σ≤τ=σ−σ=σ
t
...
- 9
- 2.6K
- 50
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 6
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
...
cm
F
S
y
x
C
6
12 424 24
10 124 224 24
=
×+×
××+××
==
)()(
)(
Hay :
cm
FF
SS
y
xx
C
6
12 1 616 24
10 1 21 6 816 24
21
21
=
××
××××
==
)_()(
)_()(
_
_
6.3 MÔMEN QUÁN TÍNH- HỆ TRỤC QUÁN TÍNH CHÍNH TRUNG TÂM
1- ... mômen tónh của toàn mặt cắt là:
F = F
1
+ F
2
+ F
3
= 18 + 11 8 + 35 ,2 = 17 1 ,2 cm
2
( )( ) ( )( )
3
3 32 21 1
14 4,54 92, 3597 ,29 018 1 ,28 cmFyFyFyS
x
−=−+=++=
vì y là trục đối xứng, trọng tâm ... N
o
55:
h
2
= 55 cm
t = 1, 65 cm
F
2
= 11 8 cm
2
- Đối với thép chữ [ N
o
27 :
h
3
= 27 cm
F
3
= 35 ,2 cm2
z
3
= 2, 47 cm
- Hình chữ nhật:
F
1
= 15 cm x 1, 2 cm = 18 cm
2
Chọn hệ...
- 5
- 3.5K
- 75
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 7
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
... K.
2
17 40
18 413 88
415 8 527
cm
k
,
,
,,
=
×
×
=
τ
,
( )
33
415 822 418 cmcmS
c
x
,, =××
()
2
kN/cm,,
,
2 21 4 44
413 88
425 0
=−×=
z
k
σ
Theo thuyết bền 3:
() ( )
/,,,
2
2
2
22
3
22 2740 42 21 4 ...
Tính:
42
3
6570 21 1 6 510
12
13 16
2 cmJJ
xX
=+××+
×
= )),((
[]
σσ
≤=
x
x
z
W
M
Max
max
, với
3
3597
11
6570
2
cm
H
J
W
X
x
,===
q
2ql
l
ql
l
4l
2ql
2
B
A
C
16
×
1cm
16
×
1cm
N
0
20
Y ...
36
2
8
max
m10 425
10 5 , 12
10 5,5 3 12
−
−
−
×=
×
×
==
n
x
n
x
y
J
W
[]
k
k
x
x
W
M
σ<=×=
×
==σ
−
22 6
6
max
MN/m 20 ,10 N/m1 020 ,10
10 3,708
720 0
[]
n
n
x
x
W
M
σ<=×=
×
==σ
−
22 6
6
min
MN/m...
- 34
- 3.1K
- 33
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 8
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
...
()
az
EJ
P
z
LEJ
Pb
y
xx
−+−=
22 2
''
(d)
Tích phân liên tiếp các phương trình trên, ta được:
Đoạn AC (0
≤
z
1
≤
a):
1
2
11
2
'
Cz
LEJ
Pb
y
x
+−=
(e)
11 1
3
11
6
DzCz
LEJ
Pb
y
x
++−=
... C của DGT.
x
3L
L
B
gt
V
H. 8 .11
qL
2
8
9
2
qL
M
b)
A
B
C
S
2
qL
a)
8
2
9qL
qL
2
c)
x
EJ
qL
2
x
E
J
qL
2
2
C
d)
B
gt
V
e)
x
EJ
9qL
16
2
x
EJ
qL
2
2
x
E
J
qL
http://www.ebook.edu.vn
...
Ư
ϕ
A
=
L
1
(
)1(
C
z
×
S
1
+
)2(
C
z
×
S
2
)
Ư
=
L
1
⎥
⎦
⎤
⎢
⎣
⎡
×+×
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+
xx
EJ
qLL
EJ
qLLL
24 28
5
722 28
3
33
=
576
13
x
EJ
qL
3
+ Bây giờ áp dụng định lý 1, công thức...
- 31
- 2.5K
- 17
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 9
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
...
b
h
1 1,5 1, 75 2 2,5 3 4 6 8 10
∞
α
0 ,20 3 0 ,2 31 0 ,23 9 0 ,24 6 0 ,25 8 0 ,26 7 0 ,28 2 0 ,29 9 0,307 0, 313 0,333
β
0 ,14 1 0 ,19 6 0, 21 4 0 ,22 9 0 ,24 9 0 ,26 3 0 ,2 81 0 ,29 9 0,307 0, 313 0,333
γ
1, 000 0,859 ...
λ
1
=
λ
2
(b)
2
2
1
1
2
1
1
1
R
C
C
R
C
R
C
R
=⇒=
(c)
(c) và (a)
⇒
P
CC
C
R
P
CC
C
C
C
P
R
21
1
1
21
2
2
1
2
1
+
=
+
=
+
=
(d)
thay giá trị
P, C
1
, C
2
vào (d):
R
1
= ...
∫∫∫
===
F
p
z
p
z
FF
p
dFdz
J
M
GG
dzdF
J
M
G
dU
2
2
2
2
2
2
2
2
1.
2
1
2
1
ρρ
τ
hay:
dz
GJ
M
dU
p
z
2
2
1
=
(d)
Vậy thế năng trên đoạn thanh có chiều dài L là:
∫
=
L
o
p
z
dz
GJ
M
U
2
2
1
(9 .15 )
+ Khi đoạn thanh...
- 18
- 1.8K
- 15
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 10
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
...
Chương 10 : Thanh chịu lực phức tạp
22
T
2
/2
20cm
T
2
/2
T
2
T
1
/2
D
2
40cm
D
1
20 cm
a)
T
1
/2
T
1
T
2
.D
2
/2
20cm
G
2
40cm
G
1
T
1
.D
1
/2
2
T
2
20cm
b)
2
T
1
d
M
Z
15 0 kN.cm
2
0
kN
.
c
m
12 5kN.cm
11 6
,6 ... = P
1
.e + qH
2
/2 = 50 .20 + 4.6
2
.10 0 /2 = 820 0 kN.cm
Áp dụng công thức (10 . 12 ), ứng suất pháp lớn nhất:
22
minmax,
1
2
1
minmax,
cm
kN
60 ,1
47 ,1
537 ,10 625 ,0
6/40 .20
820 0
40 .20
50
.2/ .
±=±−=±−=σ
=
+
±−=σ
x
W
ePHq
A
P
... thành phần nội lực như ở (H .10 . 12 .b), với ⎪ x
A
⎪ =10 , ⎪ y
A
⎪ = 20 , ta
được:
2
A
33
A
kN/cm 0 12 5, 018 75, 018 75,0 0 12 5,0
)10 (
12 :20 .40
500
)20 (
12 :40 .20
10 00
40 .20
10
=+−=σ
+−=σ
3- Đường...
- 29
- 1.9K
- 16
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 11
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
... 0, 62 0,55 0 ,20 0,38
10 0 0,60 0, 51 0,43 0 ,16 0, 31
11 0 0, 52 0,43 0,35 0 ,25
12 0 0,45 0,36 0,30 0 ,22
13 0 0,40 0,33 0 ,26 0 ,18
14 0 0,36 0 ,29 0 ,23 0 ,16
15 0 0, 32 0 ,26 0, 21 0 ,14
16 0 0 ,29 0 ,24 0 ,19 ... 0 ,29 0 ,24 0 ,19 0 , 12
17 0 0 ,26 0, 21 0 ,17 1 0 ,11
18 0 0 ,23 0 ,19 0 ,15 0 ,10
19 0 0, 21 0 ,17 0 ,14 0,09
20 0 0 ,19 0 ,16 0 ,13 0,08
http://www.ebook.edu.vn
GV: Lê đức Thanh
Chương 11 : n định thanh ...
Chương 11 : n định thanh thẳng chịu nén đúng tâm 14
Do đó:
∫
=
l
o
th
dzy
P
A
2
'
2
(11 . 31)
Thế (11 . 31) và (11 .28 ) vào (11 .26 ) ta có:
∫∫
=
l
o
l
o
th
dzEIydzy
P
2
" ;2
2
1
'
2
...
- 17
- 1.5K
- 8
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 12
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
... 20 0 N/m
P
= 4 kN
4 m
1
E
= 10
3
kN/cm
2
10 0
1
1 - 1
2 m
2 m
q
= 3 kN/m
P
= 25 7 kN
4 m
1
P
o
= 5 kN
1
1 – 1
2C N
o
20
b)
Hình 12 .11
12 .2
Cho dầm chịu lực như trên H . 12 .9. Hãy tính ứng suất ... [σ] = 24 kN/cm
2
. Tính độ võng lớn nhất.
q
= 0,5 kN/m
2 m
P
= 4 kN
E
= 10
3
kN/cm
2
b)
10 cm
10 cm
P
1
= 1 kN
20 cm
P
= 8 kN
40 cm
E
= 2 x 10
4
kN/cm
2
1 m
1 m
a)
Hình 12 . 12
12 .3 ... 4
8
4 .2
8
22
===
cm
EI
ql
y
x
o
615 ,0
516 .10 .1, 2
400 .10 .2
.
384
5
.
384
5
4
424
===
−
Trị số lực tới hạn:
() ()
kN
l
EI
P
x
th
668
400 .1
516 .10 .1, 2.
2
42
2
2
=
π
=
μ
π
=
Độ võng của dầm,...
- 9
- 1.3K
- 11
Giáo trình sức bền vật liệu 1 - Chương 13
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
...
Lb
qbbLqqb
20 6,0
28
)2(
2
222
=⇒−
−
=
với b = 0 ,20 6L thì mômen lớn nhất là:
2
2
max
22 2
max,
KG/cm 9 ,15
30.30
6 .10 0 .11 , 716
KG.m 11 , 716
2
)10 .20 6,0(5,337
2
)20 6,0(
2
===σ⇒
====
x
x
x
W
M
Lqqb
M
L - 2b ... là:
()
()
2
2
2
3
2
32
43
2
1
dt
dy
L
zzL
g
qdz
dT
−
=
Động năng của toàn dầm là:
()
()
2
2
3
2
2
32
43
2
1
.2
dtLg
dyzzLqdz
T
−
=
2
2
35
17
.
2
1
dt
dy
g
qL
T =⇒
(13 . 21 )
Động năng ... phức hợp có
phương trình:
y
1
(t) = A
11
sin(
ω
1
t +
ϕ
1
) + A
12
sin(
ω
2
t +
ϕ
2
)
y
2
(t) =
λ
1
A
11
sin(
ω
1
t +
ϕ
1
) -
λ
2
A
12
sin(
ω
2
t +
ϕ
2
) (f)
(f) không phải là một...
- 39
- 1.8K
- 9
Giáo trình sức bền vật liệu 2 - Chương 7
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
... ∞=−
1
22
1
0
yy
K
rr
x
a
=− =− =
∞
1
2
2
1
6
12 .
2
x
K
r
hh
y
h
b
=− =− =
⎛⎞
−
⎜⎟
⎝⎠
- ĐTH tiếpxúcAD:
2
2
2
6
y
K
r
b
x
a
=− =
2
2
2
0
x
K
r
y
b
= −=
12
;
2
b
ab= −=∞
K
1
K
2
=> Đốixứng
Tran Minh Tu – University ... tpnt20 02@ yahoo.com
45(50)
Chapter 7
®¹i häc
7.4. Thanh chịu kéo (nén) lệch tâm
Lõi mặtcắt ngang chữ nhật
x
y
h
b
AB
C
D
- ĐTH tiếp xúc AB:
11
;
2
h
ab= ∞=−
1
22
1
0
yy
K
rr
x
a
=− =− =
∞
1
2
2
1
6
12 .
2
x
K
r
hh
y
h
b
=− ... tính
22
10
KK
xy
yx
yx
rr
⎛⎞
++ =
⎜⎟
⎜⎟
⎝⎠
1
xy
ab
+ =
2
y
K
r
a
x
=−
2
x
K
r
b
y
=−
x
y
a
b
Tran Minh Tu – University of Civil Engineering
E-mail: tpnt20 02@ yahoo.com
30(50)
Chapter 7
®¹i häc
7 .2. ...
- 56
- 1.8K
- 9
Giáo trình sức bền vật liệu 2 - Chương 8
Ngày tải lên :
16/10/2012, 16:26
... [
σ
] =1, 2 KN/cm
2
; Bảng quan hệ
λ
-
ϕ
:
λ 70 80 90 10 0 11 0 12 0 13 0 14 0 15 0 16 0
ϕ
0,60 0,48 0,38 0, 31 0 ,25 0 ,22 0 ,18 0 ,16 0 ,14 0 , 12
Tran Minh Tu – University of Civil Engineering
E-mail: tpnt20 02@ yahoo.com
22 (30)
Chapter ... .
.3 .sin .2 .2 0
BCD
MNa qaa
α
=−=
∑
48
3sin
33
CD
qa qa
N
α
⇒= =
2. Xác định tảitrọng cho phép [q]
Độ mảnh của thanh
min
L
r
μ
λ
=
μ = 1
L =17 5cm
min
6
31, 73
12 12
b
r ===
1. 175
10 1 ,2
1, 73
λ
⇒=
=> ... hồi:
''
x
x
M
y
EI
=−
''
0
th
x
P
yy
EI
+=
'' 2
0yy
α
+ =
Nghiệmtổng quát:
12
sin cosyC zC z
α α
= +
Tran Minh Tu – University of Civil Engineering
E-mail: tpnt20 02@ yahoo.com
24 (30)
Chapter 8
®¹i häc
Ví dụ 8 .1
22 4
2
22
.2 ,15 .10
53,9(...
- 30
- 1.3K
- 4
- giáo trình sức bền vật liệu tập 1
- giáo trình sức bền vật liệu 1
- suc ben vat lieu 1 va 2
- giáo trình sức bền vật liệu 1 chương 1
- giáo trình sức bền vật liệu 1 chương 8
- giáo trình sức bền vật liệu 1 lê viết giảng
- giáo trình sức bền vật liệu 1 thái hoàng phong
- giáo trình sức bền vật liệu 1 đại học bách khoa
- giáo trình sức bền vật liệu 1 dhxd
Tìm thêm:
- hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam
- xác định các mục tiêu của chương trình
- xác định các nguyên tắc biên soạn
- khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn
- khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản
- khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể
- xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế
- tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam
- điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí
- điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1
- khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam
- khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu
- nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ
- xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct
- phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ
- mở máy động cơ lồng sóc
- mở máy động cơ rôto dây quấn
- các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ
- hệ số công suất cosp fi p2
- đặc tuyến hiệu suất h fi p2