... 30 42 (68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6 .4 Chuyểnvịdầmchịuuốn (1) Khái niệm chung z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịuuốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm ... – chuyểnvị trọng tâm mặt cắt ngang Biến dạng bé: u(z) Độ võng dầmchịuuốnchuyểnvị ... phương trình 2n ẩn số dầm gồm n đoạn) 48 (68) July 2010 Tran Minh Tu - University of Civil Engineering 6 .4 Chuyểnvịdầmchịuuốn (6) VD 6 .4. 1: Xác định độ võng đầu tự dầm công-xôn chịu tác dụng tải...
... hướng xuống Thí dụ 8.8 Xác đònh góc xoay A,B độ võng D dầm cho H.8.15 Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn S1 = qL3 72 EJ x qL S2 = qL3 24 EJ x M x EI x qL qL2 24 EJ x http://www.ebook.edu.vn 24 EJ ... hai đầu dầm độ võng dầm phương pháp tích phân không đònh hạn, EJ không đổi H.8.2 8.3 Dầm mặt cắt ngang thay đổi chòu lực H.8.3 Tính độ võng dầm tự góc xoay mặt cắt ngang dầm q h C 8 .4 Dầm có độ ... nhòp dầm Thí dụ, tải trọng P tác dụng vò trí H.8.8 độ võng nhòp dầm bằng: So sánh hai giá trò ymax y(l ) = y(l ) thấy ( Pb 3L2 − 4b 48 EJ x ) hai giá trò khác Chưong 8: Chuyển vò dầm chòu uốn...
... ym(z) Nh vy : (y = ym+1 - ym Chỳ ý rng: Chn mt cng EJ no ú cho: Th vo phng trỡnh (VIII -4) ta c: (VIII-4b) Th (y(z) vo phng trỡnh (VIII-3) ta c éc bit on dm th nht : m = 0; z1 = a = Khi ú: =>...
... võng (chuyển vị) C • Thiết lập phương trình vi phân đàn hồi 19 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Tính góc xoay độ võng từ điều kiện biên ⇒ VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C ⇒ • Độ võng (chuyển vị) ... độ võng (chuyển vị) C VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Vẽ đường đàn hồi, thiết lập hệ trục tọa độ 18 VD6: Tính độ võng (chuyển vị) C • Thiết lập biểu thức giải tích cho lực cắt mômen uốn VD6: ... (mômen uốn) trước Nếu mômen uốn dương (+) đường cong đàn hồi hướng lên ngược lại đường cong đàn hồi hướng lên đường cong đàn hồi hướng xuống VD1 Vẽ đường cong đàn hồi (biểu đồ mômen uốn) (điểm uốn) ...
... CHUYỂNVỊCỦADẦMCHỊUUỐN Đường đàn hồi: đường cong trục dầm sau bị uốnChuyểnvị v gọi độ võng K, f=vmax CHUYỂNVỊCỦADẦMCHỊUUỐN tgϕ ≈ ϕ ≈ y' ( z ) dv dy ... dv dy ϕ( z ) = = = y' ( z ) dz dz CHUYỂNVỊCỦADẦMCHỊUUỐN Đạo hàm đường đàn hồi góc xoay mặt cắt dầm bị biến dạng Quy ước chuyểnvị Độ võng y>0 hướng xuống Góc xoay ϕ>0 quay từ trục z đến ... Chọn dầm giả tạo với điều kiện cho có tương ứng: y (dầm thực) = Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)= Qgt (dầmgiả tạo) thay đổi việc tích phân biểu thức y’’ cách tính nội lực dầm giả tạo biết qgt 24...
... ,gọi chuyểnvị góc (góc xoay) • Góc góc trục dầm với tiếp tuyến với đường đàn hồi • Ba đại lượng u,v, thành phần chuyểnvị mặt cắt ngang K • • • • • • • • Do biến dạng dầm nhỏ nên chuyểnvị ... • Điểm K di chuyển đến K’ Độ dài KK’ gọi chuyểnvị toàn phần điểm K • Thành phần u song song với trục gọi chuyểnvị ngang • Thành phần v vuông góc với trục gọi chuyểnvị đứng hay độ võng ... trục z trục dầm, trục y vuông góc với trục z hướng xuống thì: Phương trình đường đàn hồi là:Y(z)=v(z) dv dy Phương trình góc xoay là: ( z ) dz dz y ' ( z ) Quy ước dấu dương chuyểnvị Độ võng...
... 0.0031 0.0887 0.1 64 0.238 0.322 0 .42 5 0.568 0.791 1.2 24 2 .48 5 4. 0 3.6 3.2 2.8 2 .4 2.0 1.6 1.2 0.8 0 .4 Điểm đặt lực phía trọng tâm d EJ y L GJ z K 0.1 14 0.320 0.923 ∞ 4. 013 4.44. 8 5.2 5.562 • Khi ... k4 k6 θ = c0 (1 − z + z − z 12 + ) + 3 .4 3 .4. 7.8 3 .4. 7.8.11.12 k2 k4 k6 + c1 z (1 − z + z − z 12 + 4. 5 4. 5.8.9 4. 5.8.9.12.13 (3.29) du =0 dz 3.3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịuuốn ... = 3 .4 3 .4. 7.8 3 .4. 7.8.11.12 • Điều kiện hệ ổn định co≠ 1− a + Trong đó: 3 a − a + = 14 1 54 Pth2 L4 k L4 a= = 12 12 EJ y GJ z (3.38) 3.3 Ổn định dầm có tiết diện chữ nhật hẹp chịuuốn ngang...
... chọn dầm giả tạo y (dầm thực)=Mgt (dầm giả tạo) ϕ (dầm thực)=Qgt(dầmgiả tạo) Chương VIChuyểnvịdầm Bài tập PP tải trọng giả tạo Chương VIChuyểnvịdầmVí dụ Tính độ võng góc xoáy đầu tự dầm công-son, ... – chuyểnvị tâm mặt cắt ngang ’ v(z) – chuyểnvị đứng u(z) – chuyểnvị ngang Biến dạng bé: u(z) độ võng => Độ võng dầmchịuuốnchuyểnvị y(z) theo phương thẳng đứng trọng tâm ... Chương VIChuyểnvịdầm 2.1 Khái niệm, PTVP đường đàn hồi 2.1.1 Khái niệm Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịuuốn K – trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK – chuyểnvị tâm mặt cắt...
... chuyểnvị đứng KK’ u(z) - chuyểnvị ngang v(z) => độ võng: y(z)=> Độ võng dầmchịuuốnchuyểnvị theo phương thẳng đứng trọng tâm mặt cắt ngang University of Architechture 6.1 Chuyểnvịdầmchịu ... 6.1 Chuyểnvịdầmchịuuốn (1) Khái niệm chung F z Đường đàn hồi: Đường cong trục dầm sau chịuuốn Trọng tâm mặt cắt ngang dầm K - trước biến dạng K’ – sau biến dạng KK’ – chuyểnvị trọng ... 6.1 Chuyểnvịdầmchịuuốn (9) Dầm giả tạo phải có chiều dài chiều dài dầm thực Liên kết phải cho điều kịên biên nội lực liên kết dầm giả tạo phải phù hợp với điều kiện biên chuyểnvị dầm...
... TÍNH TOÁN TẤM CHỊUUỐN LÀM BẰNG VẬT LIỆU CÓ CƠ TÍNH BIẾN THIÊN ThS Nguyễn Thị Bích Phượng1, PGS.TS Trần Minh Tú1, ... uy tín Từ khóa: vật liệu chức năng, vật liệu có tính biến thiên, lý thuyết cổ điển, chữ nhật chịuuốn Summary: In this paper, the static response is presented for a simply supported functionally ... Khoa học Kỹ thuật môi trường PHƯƠNG PHÁP VÀ THIẾT BỊ ĐIỀU KHIỂN ĐẢM BẢO ỔN ĐỊNH CỦA CẦN TRỤC THÁP DƯỚI SỰ TÁC ĐỘNG CỦA LUỒNG GIÓ GIẬT Trần Đức Hiếu; Sorokin Pavel ThS, Khoa Cơ khí Xây dựng, Trường...
... ∑ ∫ K GF EF EJ 43 13.3.2 Định lí chuyểnvị đơn vị: Nếu hai trạng thái “m” “k” trạng thái lực đơn vị tác dụng theo phương m phương k gây nên, chuyểnvị ∆ km ∆ mk chuyểnvị đơn vị kí hiệu δkm δmk ... đối hai mặt [1-1] [2-2] , chuyểnvị trình bày sau: Chuyểnvị dọc theo chiều trục: N ds ∆ds m = m (13-2) EF Chuyểnvị góc tương đối (hình 13.5): 40 M m ds (13-3) EJ Chuyểnvị trượt tương đối hai ... (13- 14) ds EJ EF GF Do ta phát biểu định lí sau: Chuyểnvị đơn vị theo phương k lực đơn vị theo phương m gây nên chuyểnvị theo phương m lực đơn vị tác dụng theo phương K gây nên Định lí gọi chuyển...
... ∂4w 4 w ∂4w ∂4w ∂4w − D + υ 2 + 2(1 − υ ) 2 + + υ 2 ÷ = − pz ∂x ∂y ∂x ∂y ∂y ∂x ∂y ∂x Đơn giản còn: ∂4w ∂4w ∂4w D + 2 + ÷ = pz ∂x ∂y ∂y ∂x ... mặt trung bình võng Nó gọi phương trình vi phân chịuuốn Phương trình (7.10) có dạng vi phân cấp Nó phương trình vi phân chủ đạo toán mỏng chịu uốn, biểu diễn theo hàm độ võng w mặt trung bình ... g ∂t Và phương trình dao động là: γ h ∂ w q ( x, y , t ) ∇ w+ gD ∂t = D Trong cần hiểu: ∇ = 444 +2 2 + ∂x ∂x ∂y ∂y w=w(x,y,t) Trường hợp dao động tự do: q(x,y,t)=0 Phương trình dao động là:...
... ca hãû li - chiãưu di thỉï i Tỉì cäng thỉïc (9 -4) ta cọ thãø thãú nàng biãún dảng ân häưi ca hãû åí trảng thại “m” l: = = ∑∫ + ∑∫ + l = (9 -4) = ∑∫ + ∑∫ + l ∑∫η (c) ∑∫η (d) l Trong âọ: Mm , ... dáưm chëu lỉûc hçnh v (H.9 -4) Tçm âäü vng v gọc xoay tải A b qua nh hỉåíng ca lỉûc càõt âäúi våïi sỉû chuøn vë ca dáưm, âäü cỉïng EJx ca dáưm l hàòng säú Bi gii : H.9 -4 Ta gi trảng thại chëu lỉûc ... Nhỉỵng âiãưu chụ sỉí dủng phỉång phạp ny 14 9-3 Trçnh by phỉång phạp nhán biãøu âäư Vã-rã-sa-ghin Âiãưu kiãûn ạp dủng phỉång phạp ny Cho vê dủ minh 9 -4 Âënh l chøn vë tỉång häø nghéa ca viãûc...
... Những chế ổ đĩa chuyểnvị thực phẩm thông qua phloem không? Sự chuyển thông qua phloem phụ thuộc vào hoạt động trao đổi chất tế bào phloem (trái với giao thông xylem ) Chilling cuống làm chậm ... minh chuỗi ARN vận chuyển quãng đường dài phloem Họ ghép cà chua bình thường mắt ghép vào cổ phiếu đột biến cà chua thấy mRNA tổng hợp kho vận chuyển vào mắt ghép Những mRNA chuyển đổi kiểu ... (tương tự việc tạo cácáp lực gốc ) Khi chất lỏng đẩy xuống (và lên) libe, đường loại bỏ tế bào vỏ não hai thân gốc (các " chìm ") tiêu thụ chuyển đổi thành tinh bột Tinh bột không hòa tan tác...
... cắt Q Bước 4: vẽ biểu đồ mômen uốn M Ví dụ : Vẽ biểu đồ nội lực cho dầmchịu lực h.vẽ P= 20KN A q = 5KN/ m 5KN B C 2000 40 00 + Bước 1: Xác định phản lực : (1) x= XA= (2) y = YA+YB - q .4 - P = ... + 20.2 = 40 KN.m A B C 40 00 2000 y = 20 KN a 20 20 yB = 20 KN Q 0 Đoạn 2: CữB -Tại C có MC= 40 KN.m -Từ C ữ B có qz= h.số nên M bậc -Tại C: MB=MC-FQ= 40 - 40 = MB= KN.m 20 KN M M KN m 40 ... m S đồ X A 4m 1m y =22 KN , B a 12 , P = 20 KN y = 14 KN a C Q KN B x = 1,5m ,5m A 10 10 ,5 4- x = m D A C B y = 7,5 KN 7,5 KN P = 10KN q = KN/m D C 2m 2m 14 m = KN m B 2m yB = 6KN 14 6 Q KN Những...