2 1 sơ đồ tính ổn định kết cấu chắn giữ

Tiêu chuẩn Châu Âu EC3: Kết cấu thép phần 1.6: Cường độ và ổn đinh kết cấu tấm vỏ (Eurocode3 BS EN1993 1 6 e 2007 Design of steel structures part 1.6: Strength and stability of shell structure)

... (LS4) 9 .1 9 .2 Design values of actions Stress design 4 11 15 15 15 15 17 18 18 18 18 19 19 20 23 23 23 26 26 26 26 27 28 28 28 29 29 30 30 30 30 31 31 38 40 43 48 48 48 EN 19 93 -1- 6: 20 07 (E) ... < d [m] < 1 ,25 m 1 ,25 m ≤ d [m] Recommended value of Ur,max Excellent High Normal 0, 014 0, 020 0,030 0,007 + 0,0093 (1 ,25 −d) 0, 010 + 0, 013 3 (1 ,25 −d) 0, 015 + 0, 020 0 (1 ,25 −d) 0,007 0, 010 0, 015 8.4.3 Accidental ... − 8.4.3 (4) − 8.4.4 (4) − 8.4.5 (1) − 8.5 .2 (2) − 8.5 .2 (4) − 8.7 .2 (7) − 8.7 .2 (16 ) − 8.7 .2 (18 ) (2 times) − 9 .2. 1 (2) P General 1. 1 Scope (1) EN 19 93 -1- 6 gives basic design rules for plated steel...

98
542
4

Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc

Danh mục: Điện - Điện tử

... (2. 46*4.3+43.74 *2. 15 +53.83*7.7+59 .17 *3.85+ 12 1 .3*4.38+46.6 *2. 19 ) *10 .4 12 , 000 13 7 14 ,355 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26 ,5 92 (10 6.46*4.3+63.74 *2. 15 + 4 21 .4*7.7+ 400.4*3.85+654*4.38 +15 0.6 *2. 19 ) *10 .4 (8 ,10 0+954)*0 .25 Tổng cộng lực ... FS 3. 42 > [1. 50] 6. 31 > [1. 50] 2. 96 > [1. 50] 2. 36 > [1. 50] Áp lực bị động Áp lực chủ động 2 q =10 kN/m -0.5m -4.8m - 12 . 5m q =10 kN/m 2. 46 kN/m 46 .2 kN/m2 53.8 kN/m 2 10 6.46 kN/m 17 0 .2 kN/m 4 21 .4 ... 20 00 G7 -13 .88 G9 -16 .88 25 0 10 00 10 00 G1 15 00 γ =19 .68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17 .40, c = 29 .6 kN/m2 600 - 12 . 5m G2 3880 3000 -10 .08 4000 3000 γ =20 .00 kN/m3, Su=36 kN/m2 ϕ =26 .40, c = 4.9 kN/m2 4000...

7
1,030
10

bài toán so sánh tính ổn định của các hệ động lực tuyến tính chịu nhiễu nhỏ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

...

47
298
0

Chương 2 sai số đo và xử lí kết quả

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... phương so với F(x) nhỏ P( x) = x n + a1 x n 1 + + an 1 x + an m S ( x) = ∑ [ Fi ( x) − P ( xi )] = i =1 10 /23 /15 ∂S ( x) = 0, ∂a1 (1) ∂S ( x) = 0, ∂a2 (2) ∂S ( x) = 0, ∂an ( n) F(x) P(x) Giải ... xác suất: hàm mật độ phân bố xác suất chuẩn W(∆): W (∆) = e σ 2 10 /23 /15 − ( x −mx ) 2 = e σ 2 ∆ − 0.5  σ  Phương pháp xử lí kết • Phương pháp lấy số liệu trung bình • Sử dụng trung bình ... Sai số hệ thống • Sai số ngẫu nhiên Lệch độ- đọc cần hiệu chỉnh thêm 10 /23 /15 Phương pháp loại trừ sai số • Hiệu chỉnh • Chỉnh định (calibration) theo đặc tuyến • Bù nhiệt độ • Phân tích lí thuyết...

5
429
1

ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575 :19 91 Tuyển ... hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu ... hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2 -1) Fcr  0,658 c Fy với c  1, 5 (LRFD E2 -2)  0,877  Fcr   Fy với c > 1, 5   c  (LRFD E2-3) Fy: giới hạn chảy vật liệu...

6
294
1

ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... dụng để tính toán kết cấu thép khung nhà công nghiệp, kết cấu cầu, kết cấu khơi (offshore Structures)….với kết tin cậy TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Kết cấu thép Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5575 :19 91 Tuyển ... hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định kết cấu (hiển thị phần tử) Hình Chi tiết kết Kết luận Phần mềm SAP2000 v9 phần mềm tính toán phân tích kết cấu ... hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2 -1) Fcr  0,658 c Fy với c  1, 5 (LRFD E2 -2)  0,877  Fcr   Fy với c > 1, 5   c  (LRFD E2-3) Fy: giới hạn chảy vật liệu...

6
425
2

ĐỀ tài bài TOÁN SO SÁNH TÍNH ổn ĐỊNH của các hệ ĐỘNG lực TUYẾN TÍNH CHỊU NHIỄU NHỎ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

...

47
382
0

Nghiên cứu ổn định kết cấu dạng tấm không hoàn hảo có độ võng lớn và có chiều dày thay đổi

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

...

36
296
0

Nghiên cứu ảnh hưởng của một số thông số đến tính ổn định hướng chuyển động trên đất dốc của liên hợp máy kéo xích cao su (tóm tắt)

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... cấu treo: R41X – R13x = R41Z – R13Z = R42x + R32x = R42z + R32z = (2. 9) R13x + R23x +PΣ1x =0 R13z + R23z +PΣ1z +Gp=0 R13z ltsin 2+ R13x ltcos 2 =0 R32x ldsin 1+ R32z.ldcos 1 =0 R32X b1+PΣ1x (b1 ... +b2) +(Gp-P1z)e-R23z.c=0 2. 2 .2 Lực máy phay tác dụng lên cấu treo LHM làm việc đất dốc y (   ) R 41z R41x  C1 D R41x Pm A M x   C2 c2 R42x  c1 Pm B1 A B2 R 42x R32x C J D C’ γ B (2) R23z ... [(  1 )   ].R p (2. 8) 2. 2 Phân tích động học va động lực học cấu treo máy phay 2. 2 .1 Sơ kết cấu, mô hình tính toán giai đoạn làm việc - Sơ kết cấu cấu treo hình 2. 5 O A e z Hình 2. 4 Các...

16
312
0

nghiên cứu lựa chọn phương pháp tính ổn định cho đê chắn sóng theo các dạng mặt cắt khác nhau, phục vụ xây dựng khu neo đậu tàu thuyền trú bão

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... 4.7 822 3.6 014 0.9 2. 9458 0 .22 12 0.3 4.4407 2. 68 12 1. 00 2. 7 324 0 .11 69 R R R R R R R R 41 0.4 4 .14 51 1.9 513 1. 04 72 2.63 32 0.083 0.5 3.87 71 1.38 02 1. 1 2. 523 3 0.0545 0. 523 6 3. 816 8 1 .26 58 1 .2 2. 317 6 ... 2. 317 6 0. 0 21 1 0.6 3. 627 6 0.9 427 1. 3 2. 11 44 0.006 02 0.7 3.3 913 0. 616 7 1. 4 1. 9 12 9 0.0009554 0.7854 3 .19 74 0. 411 5 1. 5 1. 7 12 4 0.000 028 2 0.8 3 .16 48 0.3 823 1. 5708 1. 5708 0.0000 Phng trỡnh (2- 69) c ỏp ... cy 25 T T T T 2. 2 Tớnh n nh cho chn súng dng tng ng .27 T T T T 2. 2 .1 t 27 T T T T 2. 2 .2 Tớnh toỏn n nh theo tiờu chun 22 -TCN -20 7- 92 .27 T T T T 2. 2 .2. 1 c im tớnh...

140
1,308
3

Tính ổn định hậu chắc chắn của một dạng phương trình vi phân nhiễu ngẫu nhiên có trễ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... J1 = c2 t e (c1 )t ec1 s |x(s ) |2 dsdt, (2. 12 ) T t (c1 )t J2 = 2c3 ec1 s |x(s) |2 dsdt e 0 15 (2. 13 ) Mặt khác, T T c1 s e(c1 )t dtds e |x(s )| J1 = c2 s c2 c1 c2 = c1 c2 c1 c2 c1 c2 ... + c2 e c1 t ec1 s |x(s) |2 ds]dt T = [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] e(c1 )t dt + J1 + J2 [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] (1 e(c1 ) ) + J1 + J2 = c1 [|(0) |2 + c3 k + 21 log k] + J1 + J2 , (2. 11 ) c1 ... J1 = c2 ec1 s xT (s )Qx(s )dsdt, (2. 27) T t (c1 )t J2 = c3 ec1 s x(s)T Qx(s)dsdt e 0 21 (2. 28) Mặt khác, T T e(c1 )t dtds c1 s T e x (s )Qx(s ) J1 = c2 s T c2 c1 c2 = c1 c2 c1 c2...

40
278
0

Tính ổn định hậu chắc chắn của phương trình vi phân ngẫu nhiên itô

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... 10 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô 12 2 .1 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô 2. 2 12 Tính ổn định hầu chắn phương trình vi ... kiện đủ cho tính ổn định hầu chắn phương trình vi phân ngẫu nhiên Itô Định lí 2. 1. 4, Hệ 2. 1. 5 Kết đạt Định lí 2. 1 .2, Định lí 2. 1. 3, Thứ hai, trình bày điều kiện đủ cho tính ổn định hầu chắn phương ... + (17 x2 + 26 xy + 10 y ) Ta có (1 + t)4 (x2 + y ), V (x, y, t) LV (x, y, t) + (1 + t)3.75 QV (x, y, t) 10 0 (1 + t)3 (4 [17 x2 + 26 xy + 10 y ] 70x2 10 8xy 42y ) + c1 (1 + t) 41 (|x| + |y|) + c2 (1 +...

39
266
0

SƠ đồ CHUNG THIẾT kế kết cấu NHỊP cầu (dầm) THÉP

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cờng ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cờng độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c ư3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cờng Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

4
618
0

SƠ ĐỒ CHUNG THIẾT KẾ KẾT CẤU NHỊP CẦU DẦM THÉP ĐƯỜNG Ô TÔ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cường ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cường độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c 3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cường Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

4
391
0

SƠ đồ CHUNG THIẾT kế kết cấu NHỊP cầu (dầm) THÉP (ĐƯƯỜNG ôtô)

Danh mục: Giao thông - Vận tải

... Chọn GTC-IV đơn kép Tính chiểu rộng chính, mômen quán tính diện tích Kiểm tra độ mảnh ( 6 .10 .8 .1 .2) Kiểm tra yêu cầu tăng cờng ( 6 .10 .8 .1. 3) Kiểm tra yêu cầu cờng độ ( 6 .10 .8 .1. 4) D C B c ư3 : ... Tải trọng mỏi(3.6 .1. 4) Mỏi tảI trọng (6.6 .1 .2) Các yêu cầu chịu mỏi bụng (6 .10 .6) Mỏi xoắn vặn Đứt gãy Kiểm toán: Độ võng hoạt tải (tuỳ chọn) ( 2. 5 .2. 2.6 .2) Độ võng dài hạn ( 6 .10 .5) Kiểm tra: ... tăng cờng Tính sức kháng cắt200 Kiểm tra điu kiện D/fw theo lực căt Kiểm tra ứng suất mỏi bụng ( 6 .10 .4) Kiểm tra điu kiện bốc xếp Kiểm tra sức kháng cắt danh định thi công (6 .10 .3 2. 3) Đ B c...

4
842
0

điều khiển ổn định kết cấu nhà cao tầng dưới tác dụng của động đất và gió bằng hệ giảm chấn khối lượng

Danh mục: Báo cáo khoa học

...  c1x 1  k1x1 c2 x  k2 x2   cn xn  kn xn M N1Z     i    i      c1 X N  k1 X N  m1x 1  c1 x 1  k1x1 m1Z   c2 X N  k2 X N  m2 x 2  c2 x 2  ... HUYNH Xét cân m1 : m1 x 1  k1  x1  X N   c1  x 1  X N   m1Z   c1 X N  k1 X N  m1 x 1  c1 x 1  k1 x1  m1Z (1. 7) Phương trình dao động tổng qt : m2  mn ; j  2; n c X  ... 1 .2  Xét M1 : Xét cân M1 :  P M X 1  K1 X  C1 X  K  X  X   C2  X  X     M 1Z   P  M1 X 1  C1  C2  X  C2 X   K1  K2  X  K2 X    M1Z  (1. 1)  Xét M2...

48
484
2

Bai tap lon cao hoc on dinh ket cau thep

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... CHXD 20 08 Trang- - ổn định Kết cấu thép kết cấu thép nhẹ tập lớn M1=q.l.x /2- q.x2 /2 = 13 ,5. 12 . 1, 42/ 2 -13 ,5 .1, 422 /2= 10 1,4 Tm Q1= 13 ,5. 12 (6 1, 42) = 61, 83 T M hb 10 1,4 .10 11 6 1= = = 12 3 1, 4 daN/cm2 ... 12 0 2, 1. 10 = ( ) =0 ,26 83 R 65 918 6 12 0 0 2, 1. 10 a. b3 l c =8.( ) (1+ ); a=0,5.hc hc bc bc c3 0,5 .11 8 .1 12 0 0 .2 =8.( ) (1+ ) =2, 737 38 .2 11 8.38 Tra bảng = 1, 6+0,08 =1, 6+0,08 .2, 737 =1, 819 1= 0 ,26 83 1, 819 =0,488 ... l1=l0/4=3m Bùi Tiến Thanh - Lớp CHXD 20 08 Trang- - ổn định Kết cấu thép kết cấu thép nhẹ tập lớn =0 ,26 83 . 42= 4 ,29 28 =/ 42= 2,737 /16 =0 ,17 1 Tra bảng = 2, 25+0,07 =2, 25+0,07 0 ,17 1= 2, 2 62 1= 4 ,29 28 .2, 262...

11
471
0

ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP NÂNG CAO TÍNH ỔN ĐỊNH KHU VỰC LƯU GIỮ QUẶNG ĐUÔI TRONG KHAI THÁC VÀ CHẾ BIẾN QUẶNG MANGAN MỎ NÀ PẾT, TUYÊN QUANG

Danh mục: Kỹ thuật - Công nghệ

... 24 64 524 522 8 92 2464039 522 949 24 64037 522 846 1 24 6 21 28 524 5 61 2 24 6 21 56 525 068 3’ 24 613 97 525 12 1 Khu Thẳm 4’ 24 613 76 524 855 (37 ,11 ha) 5’ 24 614 89 524 606 Khuôn Tổng diện tích 93 ,11 1. 1 .1 Đặc điểm ... (VN2000), kinh tuyến Khu thăm dò 10 50 múi chiếu X(m) Y(m) 24 649 71 522 269 24 6 511 6 522 19 7 24 649 51 5 21 9 42 24636 61 522 779 24 64086 523 274 Khu mở rộng mỏ Nà Pết 10 24 644 81 523 015 (56 ha) 24 64 524 522 8 92 ... C khí tính đến thời điểm 24 /2/ 2003 Công ty (GPKT lần 1) khai thác đ ược 33.789 Mn từ 25 /2/ 2003 đến 31/ 12 / 2 011 : 25 .638 Mn, sản lượng khai hàng năm từ 600 – 8.000 Mn, trung bình khoảng 2. 900 tấn/năm...

32
462
0

đồ án thiết kế kết cấu chân đế giàn nhẹ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... 36 .2 45.0 29 .1 19 .2 21. 4 33.4 32. 7 31. 8 25 34 .2 40.6 27 .4 18 .2 20.4 31. 5 30.4 29 .2 10 30.6 37.5 26 .3 16 .8 19 .2 28 .2 27.5 26 .5 28 .5 34.6 25 .2 15 .5 18 .4 26 .2 25 .2 21. 3 23 .0 26 .0 22 .0 12 . 7 16 .0 21 .0 ... 7.4 T (s) 10 .3 14 .3 11 .6 10 .8 12 . 4 12 . 5 12 . 0 12 . 3 Hmax (m) 9.7 15 .6 9 .2 5.6 8.0 12 . 4 8.8 6.9 T (s) 10 .0 14 .1 11. 5 10 .5 12 . 1 12 . 4 11 .9 12 . 1 Hmax (m) 8.8 14 .7 8.7 5 .2 7.7 11 .9 8.5 6.5 Đồ án tốt ... 8.8 1. 8 3 .2 27.4 12 . 1 0.6 T (s) Chu k tr li 9.9 14 .0 11 .4 10 .2 11 .8 12 . 3 11 .8 11 .7 Hmax (m) 5.6 13 .7 6.8 3.8 6 .2 9.7 7 .1 4.8 T (s) 9.4 13 .9 11 .0 9.4 10 .6 12 . 1 11. 6 11 .0 Hmax (m) 2. 6 11 .8 4.8 2. 4...

138
515
0

Chương 2 NGUYÊN TẮC THIẾT KẾ KẾT CẤU CHẮN GIỮ HỐ ĐÀO SÂU

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... giác hình chữ nhật 2. 4 .2. Nguyên tắc thiết kế N guyên tắc thiết kế kết cấu chắn giữ là: 1) An toàn tin cậy: Đáp ứng yêu cầu cường độ thân, tính ổn định biến dạng kết cấu chắn giữ, đảm bảo an toàn ... (hình 2. 2); -Chức kết cấu (hình 2. 3) 2. 4 NỘI DUNG CỦA CÔNG TÁC THIẾT KẾ Trình tự nội dung công tác thiết kế thi công hố đào sâu công trình ngầm theo sơ đồ hình 2. 4 2. 4 .1. Lựa chọn bố trí kết cấu ... đoạn thi công sau tính toán nội lực biến dạng 1. Nghiệm toán tính ổn định kết cấu chắn giữ theo trạng thái giới hạn Thông thường gồm nội dung sau: (1) N ghiệm toán ổn định tổng thể mái dốc hố...

27
864
1