... thicôngThi t kế phơng án thicông cọc khoan nhồi Sau xem xét mặt cọc mặt hạn chế, em thi t kế phơng án thicông cọc khoan nhồi tờng đất nh sau: - Thicông cọc đảm bảo nguyên tắc: + Khoan, thi ... ngày công Chọn 12 công nhân thicông 62 = 5ngày 12 I.2.5 .công tácthicông đài giằng Nội dung thicông đài giằng móng bao gồm công việc nh sau: - Côngtác cắt cọc - Côngtác bê tông lót - Côngtác ... Việc thi t kế hệ thống hạ mực nớc ngầm thoát nớc mặt phải đợc tính toán riêng cho tùng độ sâu thicôngthicông theo giai đoạn Khi thicông phải coi trọng tuân thủ yêu cầu thi t kếcôngtác SVTH...
... rung dộng hệ thống, từ ảnh hởng đến chất lợng đầm lèn phiến dầm Kết nghiên cứu sử dụng phục vụ giảng dạy, hoàn thi n việc thi t kế, chế tạo hệ thống rung động đúc dầm với chất lợng cao Tiếp tục ... Các kết thu đợc nh chuyển vị, vận tốc, gia tốc, lực động tác dụng xuống đợc thể hình sau đây: Hình Chuyển vị thnh ván khuôn Hình Vận tốc thnh ván khuôn CT Hình Gia tốc thnh ván khuôn Hình Lực tác ... chiều dài 1/3 dầm (khoảng 12m) Trọng lợng bê tông, cốt pha tác dụng trung tâm hệ thống rung động đúc dầm Hệ thống cốt pha đợc liên kết chặt với tà vẹt chúng tạo thành khối dao động với Hệ thống...
... bớc thi công, để tính toán kết cấu nhịp liên tục thicôngcông nghệ hẫng cân cần thi t phải thi t kế sơ đồ thicông kết cấu nhịp, dới trình by bớc thicông v tải trọng tác dụng tơng ứng kết cấu ... kết cấu nhịp suốt trình thicông v khai thác, sơ đồ chịu lực thicông v khai thác khác nhau, dẫn tới có bó cần thi t thi công, bố trí tất bó cố định dẫn tới không tiết kiệm, nên thực tế cần thi t ... Khúc) thicông phân đoạn gin giáo cố định + Thicông phơng pháp hẫng (PP hẫng cân bằng) : Nguyên lý phơng pháp thicông hẫng l kết cấu nhịp đợc đúc hay đợc lắp từ trụ đối xứng hai bên, đến nhịp kết...
... ngang thi t kế l giá trị cực trị HSPP ngang di chuyển xe theo phơng ngang cầu Hiện thông thờng côngtácthi t kế thuật ngữ tính hệ số phân phối ngang l cách nói tắt hệ số phân phối ngang thi t kế ... liên kết cứng với 5.3.2 Phơng pháp Nén lệch tâm: Giả thi t: Dầm ngang có độ cứng vô chuyển vị biến dạng tiết diện ngang kết cấu nhịp có Nguyên lý: Tải trọng tác dụng xuống dầm chủ theo nguyên lý ... liên kết với dầm ngang, số dầm ngang không nhỏ ba dầm nhịp có dầm ngang nhịp v dầm ngang hai đầu B 0,5 (B bề rộng cầu; L chiều di nhịp) L B dùng trờng hợp thi t kế sơ L Chứng minh: Giả thi t...
... lợng công việc không lớn có lớn thời gian thicông không đòi hỏi gấp rút Cho nên để thicông cầu lớn với tiến độ thicông nhanh côngtác giới hoá công việc đúc dầm cần thi t Để đáp ứng cho côngtác ... Nguyễn Văn Ngọc Chơng III Giới thi u chung công việc thi t kếcổng trục & bãi đúc dầm công trình cầu kiền (Thuộc Công Ty Cầu 11 Tổng Thăng Long thi công) Trong trình thicông xây dựng cầu, cảng từ ... việc đúc dầm công trờng thicông phơng án phơng án hợp lý nhất, đảm bảo đợc tiến độ thicông nhanh nhất, phù hợp với địa hình điều kiện thicôngcông trờng Hơn việc thi t kế chế tạo cổng trục nớc...
... hợp dầm chịu uốn thuý Từ công thức (4) ta có: l p1 M* M u1 M cr l (4) Trong l p1 độ dãn dài tăng thêm cốt thép kéo căng không bám dính dầm chịu uốn tuý, tính theo công thức sau [1]: ... l p M M u M cr cr l p1 M u1 M cr Mu (7) Giả thi t ứng suất cốt thép căng không vượt giới hạn chảy Từ công thức (5) (7) dẫn đến công thức xác định ứng suất giới hạn cốt thép căng trạng ... trọng tập trung nhịp uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1,2] Trường hợp tải fps (MPa) Mu (KNm) Dầm chịu tải phân bố 1203 1046 Dầm chịu uốn tuý 1690 1310 Dầm chịu tải tập...
... hợp dầm chịu uốn thuý Từ công thức (4) ta có: l p1 M* M u1 M cr l (4) Trong l p1 độ dãn dài tăng thêm cốt thép kéo căng không bám dính dầm chịu uốn tuý, tính theo công thức sau [1]: ... l p M M u M cr cr l p1 M u1 M cr Mu (7) Giả thi t ứng suất cốt thép căng không vượt giới hạn chảy Từ công thức (5) (7) dẫn đến công thức xác định ứng suất giới hạn cốt thép căng trạng ... trọng tập trung nhịp uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1,2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 1203 1046 Dầm chịu uốn tuý 1690 1310 Dầm chịu tải tập...
... hợp dầm chịu uốn thuý Từ công thức (4) ta có: l p1 M* M u1 M cr l (4) Trong l p1 độ dãn dài tăng thêm cốt thép kéo căng không bám dính dầm chịu uốn tuý, tính theo công thức sau [1]: ... l p M M u M cr cr l p1 M u1 M cr Mu (7) Giả thi t ứng suất cốt thép căng không vượt giới hạn chảy Từ công thức (5) (7) dẫn đến công thức xác định ứng suất giới hạn cốt thép căng trạng ... trọng tập trung nhịp uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1,2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 1203 1046 Dầm chịu uốn tuý 1690 1310 Dầm chịu tải tập...
... phép đặt áp sát vào bề mặt thành kết cấu, làm ụ đặt neo đơn giản an toàn Hình 5.30 Các hệ neo cáp cho kết cấu DƯL 5.2.5 Các hệ thống DƯL công ty VSL : 1- Giới thi u chung : • Công ty VSL tham gia ... căng trước đổ bêtông Hình 5.4 Mặt cắt ngang kết cấu nhòp cầu ôtô dài 33m Hình 5.5 Bố trí cốt thép dự ứng lực Hình 5.6 Bố trí cốt thép thường dầm Cần lưu ý rằng, kiểu kết cấu nhòp dầm ngang qua nhiều ... ngang qua nhiều năm khai thác bộc lộ nhiều nhược điểm : bò rung, xuất nhiều vết nứt mặt cầu Theo Tiêu chuẩn thi t kế 22 TCN 272-05, nên có ba dầm ngang nhòp Hiện nay, kiểu dầm đònh hình thường không...
... phải dùng đến thi t bị thicông giới chuyên dụng trình công nghệ thicông định thực Do đó, điều kiện địa chất điều kiện môi trường xác định, loại cọc lựa chọn cần xem xét tận dụng lực thi t bị kỹ ... chứng kinh tế kỹ thuật toàn diện phương án thi t kế Nếu nhìn khả chịu lực cọc giá thành cọc mà bỏ qua lợi ích kinh tế tổng hợp công trình, xét đến tốc độ thicông mà bỏ qua ảnh hưởng môi trường hiệu ... không, mặt khác điều kiện môi trường trường co cho phép công nghệ thicông tiến hành thuận lợi hay không, vấn đề phải tính toán cho kỹ, không loại cọc lựa chọn biến thành thực không hợp lý Ví dụ:...
... Kết đo ghi vào bảngBảng 2: Kết đo biến dạng chuyển vị Cấp tải STT Tải trọng 200 400 600 800 T1 T2 T3 T4 V1 V2 V3 14 28 3.5 15 29 2.4 7.2 8.4 2.4 7.2 8.4 6.5 13 25 14 25 10 17 28 V CHỈNH LÝ KẾT ... 2.4 7.2 8.4 2.4 7.2 8.4 6.5 13 25 14 25 10 17 28 V CHỈNH LÝ KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM Nội dung côngtác chỉnh lý kết thí nghiệm bao gồm: Tính ứng suất bê tông vùng chịu kéo nén: λi E b = kG/cm2 (K = 1000) ... tương ứng kG kích Kết chỉnh kích ghi bảngBảng 1: Giá trị lực tương ứng với áp lực đồng hồ Đo ứng suất bê tông tiết diện nhịp Tenzơmét đòn ( chuẩn đo 10 cm) Độ võng dầm đo võng kế Indicatơ theo...
... phải dùng đến thi t bị thicông giới chuyên dụng trình công nghệ thicông định thực Do đó, điều kiện địa chất điều kiện môi trường xác định, loại cọc lựa chọn cần xem xét tận dụng lực thi t bị kỹ ... chứng kinh tế kỹ thuật toàn diện phương án thi t kế Nếu nhìn khả chịu lực cọc giá thành cọc mà bỏ qua lợi ích kinh tế tổng hợp công trình, xét đến tốc độ thicông mà bỏ qua ảnh hưởng môi trường hiệu ... không, mặt khác điều kiện môi trường trường co cho phép công nghệ thicông tiến hành thuận lợi hay không, vấn đề phải tính toán cho kỹ, không loại cọc lựa chọn biến thành thực không hợp lý Ví dụ:...
... chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn thi t kế CANADA CSA A23.3-94 Nguyên tắc chung cho thi t kế dựa lý thuyết miền nén cải tiến MCFT 1.3.6 Khả chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn thi t kế Nauy NS 3473E 1992 Cho ... nghiêng thay đổi; - Phơng pháp tổng quát xây dựng sở lý thuyết MCFT 1.3.7 Khả chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn thi t kế CEB FIP 1990 tổng quan tiêu chuẩn Châu Âu gần Thi t kế kháng cắt CEB-FIP 1990 sử ... tiêu chuẩn Châu Âu, thi t kế chống cắt dựa lý thuyết dẻo sử dụng phơng pháp giàn với góc nghiêng thay đổi đợc giả thi t nhỏ tới 18 1.3.8 Khả chịu cắt dầm theo tiêu chuẩn thi t kế Nga SNIP 2.03.01-84*...
... 3.2-mm-thick steel plate was used The height of the corrugated steel web was set at 1200 mm Two variations of wave height, 30 mm and 60 mm, were applied Concrete slabs with thickness of 250 mm thick ... of the above two specimens As a result, in this study, a specimen with a girder depth of 2.1 m, a wave height of 20 mm, a wave length of 400 mm, a web thickness of 3.2 mm and a span of 4.2 m was ... The specimen buckled at the range where the load became nearly constant after yielding occurred This shows the predominance of material nonlinearity The specimen with a girder depth of 2.1 m and...
... VIi- số điểm cần ýcôngtác an toàn Ngời công nhân thicông dầm phải có đầy đủ dụng cụ bảo hộ lao động cần thi t nh: mũ, giầy, găng tay, mặt nạ phòng hộ v.v để làm việc, thi u thi t bị bảo hộ ... vực công trờng phải đợc chiếu sáng đầy đủ thicông ban đêm - Tất máy móc, thi t bị phải đợc vận hành tuyệt đối quy trình công nhân lành nghề đảm nhận - Côngtác kéo bó thép cờng độ cao bơm vữa công ... hại khác công nhân trình thicông 2- Lắp ráp kết cấu chôn sẵn dầm: Vị trí lắp ráp gối chôn sẵn đờng ngời phải cố định không đợc xê dịch đổ bê tông Sai số cự ly chôn sẵn so với thi t kế không...
... tư v n thi t k lưu ý s d ng tiêu chu n c a nư c tính toán ki m tra M c tiêu nghiên c u - Nghiên c u tính toán t c t kép d m bê tông c t thép theo tiêu chu n rút k t lu n ng d ng côngtácthi t ... mãn ng th i v kh ch u l c c a k t c u áp ng t i a yêu c u v công hi u qu kinh t c a công trình Do ó ti t di n d m ph i c thi t k h p lý m b o kh ch u l c - V i k t c u nh p l n, dùng h sàn có d ... thép l n, vi c b trí c t thép vùng kéo g p khó khăn th a mãn i u ki n v c u t o thicông - Khi công trình òi h i ph i thi t k kháng ch n A’s > 50%As vi c tính toán b trí c t thép không kinh t b...
... GVHD: PGS.TS.Nguyễn Ngọc Long TKMH Cầu Bê tông cốt thép 1,2 m Xe trục thi t kế( Tandem) 110 110 4,3 m 4,3 m Xe tải thi t kế( Truck) 145 145 35 q Đ.a.h Mk y3 y5 y1 y4 y2 y0 - Tung ng nh hng mụmen ... GVHD: PGS.TS.Nguyễn Ngọc Long TKMH Cầu Bê tông cốt thép 1,2 m Xe trục thi t kế( Tandem) 110 110 4,3 m 4,3 m Xe tải thi t kế( Truck) 145 145 Xk y1=y3 y2 35 y4 q y5 Đ.a.h Qk - Tung ng nh hng lc ... Hot ti xe ụtụ thit k v quy tc xp ti (iu 3.6.1.3) - Hot ti xe HL93: Hot ti xe ụtụ trờn mt cu hay kt cu ph tr (HL- 93) s gm mt t hp ca : + Xe ti thit k hoc hai trc thit k + Ti trng ln thit k Hiu ng...
... xuất tính toán thi t kế kết cấu khả chịu cắt dầm bê tông cốt thép Là tài liệu tham khảo cho sinh viên, cán nghiên cứu tham khảo cho côngtácthi t kế kết cấu nói chung 9 Chương : Tổng quan khả ... cần thi t lý thuyết thực tiễn thi t kế kết cấu Đã có nhiều tác giả nghiên cứu khả chịu cắt dầm BTCT xét đến ảnh hưởng yếu tố hàm lượng cốt dọc chịu lực, vị trí cốt dọc, lực dọc kết luận tác giả ... phân bố tối thi u xảy từ việc tách ngang phân tán ứng suất nén Mô hình chống - giằng thích hợp để sử dụng thi t kế vùng nhiễu loạn hay gọi vùng D Trong thi t kế vùng này, hoàn toàn thi u thích...
... đầu * Lý nghiên cứu Trong tiến trình hội nhập phát triển nay, việc hiểu biết tiêu chuẩn thi t kế nước tiên tiến người làm côngtác kỹ thuật cần thi t Tiêu chuẩn châu âu EN 1992 Thi t kế kết cấu ... nhiều công trình cao tầng, công trình công nghiệp, công trình côngcộng đơn vị thi t kế, xây dựng nước dùng công nghệ bê tông ứng lực trước ngày có hiệu 10 Hình 1.1 Tòa nhà Keangnam Hà Nội (Tác ... cho toàn sàn - Công nghệ căng sau thực việc căng cốt thép gây ứng lực trước kết cấu sau bê tông đổ chỗ đạt cường độ 80% cấp độ bền thi t kế Điểm tỳ thi t bị căng nằm cạnh hay mặt kết cấu nên gọi...
... thi t kế 204.7 Ng 0.0 = 4.03 mặt cắt 3L/8 3Ls/8 5Ls/8 P1 P2 P3 mômen Xe tải thi t kế P5 Xe hai trục thi t kế P4 Tải trọng thi t kế 15Ls/64 P3 P2 P1 lực cắt Xe tải thi t kế Xe hai trục thi t kế ... P1 Lực cắt Xe tải thi t kế P5 P4 Xe hai trục thi t kế Tải trọng thi t kế 1/4 3/ Mặt cắt L/8 Ls/8 7Ls/8 P3 P2 P1 Mômen Xe tải thi t kế P5 P4 Xe hai trục thi t kế Tải trọng thi t kế 7L/64 LoadCases ... tải thi t kế Ng = 56.70 Mômen 85.6 432.7 510.7 1286.3 370.9 387.4 947.9 527.3 1813.6 0.0 Mặt cắt L/4 Ls/4 3Ls/4 Mômen P1 P2 P3 Xe tải thi t kế P5 Xe hai trục thi t kế P4 Tải trọng thi t kế 3L/16...