... Với A F Ld Ld (2 40 ) Và B M F d Ld Ld 2 Trong đó: do : Tung độ biểu thị diện tích MCN mặt cắt thứ dtt : Tung độ biểu thị diện tích MCN mặt cắt thứ Sn/2 (2 41 ) F : Diện tích phần ... Phương trình có dạng: = 0đ + a1đxnđ + a2đx2nđ = f(x) (2 31) Trong đó: tham số: n đ , a1đ, a2đ, tính theo cơng thức sau: y y (1,5 x d ) (1,5 x d ) 2(1 x d ) (1 x d ... d (nd 1)(2nd 1) d 2n d y n d Ld n n a2d y d a1d Ld y Ld 2n (2 32) (2 33) (2 34) Với xd M Sdoy Sd (2 35) Sd: Diện tích phần đường nước phía biểu diễn theo x MSdoy: Mơ men Sd...
... CHƯƠNG 4: KẾTQUẢTÍNH TỐN Hình 4. 2 Kết không sử dụng FDL Nếu FDL = 10 ms ta có kết hình 4. 3 Hình 4. 3 Kết FDL=10ms Nếu FDL = 50 ms ta có kết hình 4.4 Hình 4.4Kết FDL=50 ms 60 CHƯƠNG 4: KẾTQUẢ ... 280ms / β = 720ms ta có kết hình 4. 12 Hình 4. 12 Kết / α = 280ms / β = 720ms So sánh kết hình 4. 13 64 CHƯƠNG 4: KẾTQUẢTÍNH TỐN Hình 4. 13 Kết so sánh Hình 4. 13 thể kết xác suất chùm suy hao ... 700ms kết hình 4. 7 61 CHƯƠNG 4: KẾTQUẢTÍNH TỐN Hình 4. 7 Kết / α = 300ms / β = 700ms Nếu / α = 280ms / β = 720ms ta có kết hình 4. 8 Hình 4. 8 Kết / α = 280ms / β = 720ms So sánh kết hình 4. 9...
... 0.55 0.5 D9E4( t ) 0 .45 0 .4 D9E5( t ) 0.35 D9E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0 0.95 0.9 0.85 0.8 D12E1( t ) 0.75 0.7 D12E2( t ) 0.65 0.6 D12E3( t ) 0.55 0.5 D12E4( t ) 0 .45 0 .4 D12E5( t ) ... 0.7 D18E2( t ) 0.65 0.6 D18E3( t ) 0.55 0.5 D18E4( t ) 0 .45 0 .4 D18E5( t ) 0.35 D18E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 10 12 14 16 18 20 t 10 12 14 16 18 20 t Hình 3.6 Xác suất l m việc không hỏng ... t ) 0.75 0.7 D13E2( t ) 0.65 0.6 D13E3( t ) 0.55 0.5 D13E4( t ) 0 .45 0 .4 D13E5( t ) 0.35 D13E6( t ) 0.3 0.25 0.2 0.15 0.1 0.05 0 Hình 3 .4 Xác suất l m việc không hỏng phân hệ v tổng thể đầu máy...
... sỏi (19 84) Yang Công thức lợng dòng chảy đơn vị không thứ nguyên Yang năm 1973 là: lg C ts = 5, 345 0,286 lg ωd U* − 0 ,45 7 lg ν ω ⎛ ωd U * ⎞ ⎛ VS Vcr S ⎞ ⎟ lg ⎜ ⎟ − 0,3 14 lg + ⎜1,799 − 0 ,40 9 lg ... đổi (1990) 28,37 -58,03 10 C«ng thøc Duboy (1979) 46 ,32 - 14, 85 Kết luận Với số liệu điạ hình cuối năm 1992, số liệu thủy văn bùn cát năm 1993, kếttính toán vận chuyển bùn cát nhờ ứng dụng mô hình ... đợc tính từ biểu đồ Shields Theo Traub (1935), K đợc tính theo công thức: 0,173 (2.3) K= d3 / đó: d dờng kính hạt 2.2.2 Công thức Meyer-Peter Muller (1 948 ) Công thức Meyer-Peter Muller (1 948 )...
... Văn Trác, công thức Cemeki) để tính, nhằm chọn số cơng thức tính xác diện tích mặt ướt vỏ tàu đánh cá 1.2 Mục đích, phương pháp nghiên cứu Mục đích: Từ kết thu tính diện tích mặt ướt vỏ tàu đánh ... số kết hàm hóa với cơng thức gần mà khơng sâu vào vấn đề hàm hóa để tính tốn diện tích mặt ướt vỏ tàu đánh cá 1.3 Nội dung nghiên cứu giới hạn Nội dung nghiên cứu: nghiên cứu so sánh kếttính ... thường dùng tính diện tích mặt ướt vỏ tàu là: 2.1.1 Tính diện tích mặt ướt vỏ tàu theo cơng thức thực nghiệm Một số cơng thức tính diện tích măt ướt vỏ tàu thủy Tên tác giả Cơng thức tính diện...
... việc tính tốn tích phân xác định tiến hành cách liên tục được, nên để tính tốn yếu tố đường hình lý thuyết tàu nói chung diện tích mặt ướt vỏ tàu nói riêng, phương pháp truyền thống chuyển việc tính ... f(x) hình vẽ Chưa xác định hàm giải tích f(x) Tính diện tích miền giới hạn diểm a, b, c, d y b y = f(x) y0 y L a Phương pháp hình thang y2 L y3 L c y4 L d x Các bước tiến hành sau Chia hoành độ ... vỏ tàu nói riêng, phương pháp truyền thống chuyển việc tính diện tích hình thang cong thành việc tính diện tích hình thang túy (chia nhỏ hình thang) phương pháp phương pháp hình thang, phương pháp...
... oz Cũng điều kiện tính biến đổi đều, tính lồi tính lõm uốn không áp dụng xác định bậc đa thức luỹ thừa (2.1.2), mà để giải vấn đề nảy sinh khác nhau, dù u cầu lập trình máy tính, đặc điểm khu ... (1 4 ) 1 (1.5 3 ) (1.5 3 ) 2(1 ) m 2(1 ) (2.17) Khi kết cấu đáy tàu có dạng phẳng phẳng nghiêng, để phép tính đơn giản, ln chọn gốc toạ độ tính tốn ... h m a h m y t a0 h (2 .4) a1 h m 1 a h m1 t m 1 2m h a1 h m a h m moy a0 m2 2m Các ký hiệu (2 .4) dẫn trên, để dễ theo dõi ý h chiều cao tính tốn mặt cắt, trường hợp...