... c cp ngun qua d 15 (5-6) - C12 (13 14)- C 11( 19- 20) (hoc d15(5-6) - C 11( 13- 14 )- C12 (19 - 20)) mc dự ú d13 (hoc d12 ó mt in) Sau mt thi gian tr, tip im d 15 (5- 6) m lm C12(hoc C 11) mt in ng c c nhanh ... Khi ú tip im A11a 11( 11- 011 ) úng li cp in cho rle C 15 Tip im C15 (19 -20) m ra, lm mt in cụng tc t C 14 Tip im C15 (13 -14 ) úng li, cp in cho cun phanh, m C 14 (13 -14 ) m Tip im ca C14 mch ng lc ... 14 v C15 u mt in nờn tip im C14 (15 -16 ) v C15 (15 -16 ) úng tr li, cp in cho cụng tc t C13 v rle thi gian d15 Tip im C13 mch ng lc úng tr li, ng c hot ng cp tc Trong ú, cụng tc t C 12 (hoc C11...
... Khi ú tip im A 11 a 11( 11- 011 ) úng li cp in cho rle C15 Tip im C15 (19 -20) m ra, lm mt in cụng tc t C 14 Tip im C 15 (13 -14 ) úng li, cp in cho cun phanh, m C 14 (13 -14 ) m Tip im ca C14 mch ng lc ... C 11 tu theo ú l nõng hay h hng) tip tc c cp ngun qua d 15 (5-6) - C12 (13 14)- C 11( 19- 20) (hoc d15(5-6) - C 11( 13- 14 )- C12 (19 - 20)) mc dự ú d13 (hoc d 12 ó mt in) Sau mt thi gian tr, tip im d 15 (5- ... tip im A 11 a 11( 9-09) úng li cp in cho cụng tc t C 14 v rle thi gian d 17 Khi C14 cú in, tip im C 14 (15 -16 ) m ra, cụng tc t C13 mt in, lm cho tip im ca nú mch ng lc m ra, v tip im C13 (13 -14 ) cng...
... Trang thiếtbị làm hàng đáp ứng yêu cầu rút ngắn thời gian đậu bến tàu, nâng cao hiệu kinh tế khai thác tàu nói chung Để đáp ứng yêu cầu đây, thiếtbị làm hàng thường truyềnđộngđộngđiện chiều ... Đ động KĐB rôto lồng sóc nhiều tốc độ Phổ biến động tốc độ có cuộn dây độc lập 8.2 ĐỒ THỊ TẢI CỦA THIẾTBỊ LÀM HÀNG VÀ CÁC PHƯƠNG PHÁP TÍNH CHỌN ĐỘNG CƠ THỰC HIỆN 8.2 .1 ĐỒ THỊ TẢI Đặc trưng thiết ... Đặc trưng thiếtbị làm hàng công tác theo chế độ ngắn hạn - lặp lại Đối với cấu nâng hàng tời hàng cần cẩu chu kỳ làm hàng chia làm bốn giai đoạn ứng với mômen cản trục động M1 - nâng hàng M2...
... (1) , '' '' M G l1 3a1 M 1l1 M 1l 6E I 3E I1 3E I l 1 '' M1 M G l (1 l1 2l 2 a1 ) l1 , kG.m (1. 60 .1) (1. 60.2) Khi ú mụ men un tớnh toỏn l: M '' TT '' M G b M a1 , kG.m l1 l1 (1. 61) ... Chương Thiếtbịlái1.1 Khái niệm chung thiếtbịláitàuthuỷ Một tính tàuthuỷ tính ăn lái Tính ăn láitàuthuỷ khả giữ nguyên thay đổi hướng theo ý muốn người láitàu1.1 .1 Khái niệm Trên tàu ... (bảng 1. 10) kG PNB (bảng 1. 11) kG kGm M (bảng 1. 10) kGm MB (bảng 1. 11) PN = PN' + PNB kG kGm M" = M' + MB kGm M = k0.M" (k0 =1, 2 ~1, 3) Bảng 1. 13 Tính lực thuỷđộng bánh lái mô men thuỷđộng trục lái...
... ; Đối với tàu hai trục: WD = (1, 1 1, 2)WT; tT = t j = 10 0; (22.3.4) WD = (1, 1 1, 2)WT; tT = (1, 1 1, 15)t j = 10 15 ; đây: g - góc tiếp tuyến với nhánh đường nước đuôi mặt phẳng đối xứng tàu nơi đặt ... P/D = 0,8 1, 2 đạo lưu l D = ,6 ; a = 1, 32; b = 1, 12 17 1 Hình 22.4 Các đường cong làm việc hệ chong chóng- đạo lưu nước tự hệ chong chóng- đạo lưu chong chóng đơn độc 22.3 Đặc điểm thiết kế hệ ... hệ với thân tàu, hệ số hút tính sau: tT = TE DR T - TE = = 1TT TT T + TD (22.2.6) Từ nhận được: TT = TE/ (1 - tT) (22.2.7) TE = TT (1 - tT) = T (1 + tD) (1 - tT) Hiệu sử dụng công suất truyền vào...
... đường kính chong Hình 21. 2 Sơ đồ vòm đuôi tàu chóng thay đổi hình dáng phần đuôi lực cản tàu đặc tính tương tác thân tàu với hệ thiếtbị đẩy bánh lái thay đổi Chong chóng thiết kế theo lực đẩy ... việc đạt cách thiết kế tin cậy phần đuôi; chọn dạng sườn đuôi lặp ghép hợp lý hệ thiếtbị đẩy bánh lái thân tàu, mà trước tiên chọn khe hở chong chóng với thân tàu, với bánh lái Trong năm gần ... chóng kế chế tạo chong chóng 21. 3 Việc giảm tổn thất dòng chảy bị xoắn Như đợt nghiên cứu nêu, tổn thất dòng chảy bị xoắn làm giảm hiệu suất làm việc thiếtbị đẩy 12 18 % (có xét ảnh hưởng độ nhớt...
... Hình 19 .1 19.2 trình bày sơ đồ xoáy biết đến cánh phẳng kích thước hữu hạn Hình 19 .1. a sơ đồ đơn giản tạo xoáy hình chữ , mà theo định lý thứ cường độ cố định theo chiều dài Hình 19 .1. b sơ ... chuyển động cánh phẳng (Xem H19.2.b) 14 4 Dựa vào tương tự cánh phẳng cánh chong chóng nói trên, mô hình toán học lý thuyết cánh phẳng xét có tương tự tương ứng với lý thuyết chong chóng Hình 19 .3 ... thấp Đối với chong chóng cánh rộng tàuthuỷ bắt buộc phải tính bổ xung theo sơ đồ tuyến tính mặt chịu lực, ví dụ, với sơ đồ tuyến tính vệt xoáy (Xem H19.4.b) 14 5 14 6 ...
... thuộc vào nhiệt độ nước (bảng 18 .1) Bảng 18 .1 áp suất nước bão hoà nhiệt độ thay đổi o C 10 15 20 30 40 50 60 10 0 Pv,Pa 610 870 12 20 17 00 2320 4280 7350 12 280 19 850 10 1000 Bây ta xét đường dòng ... không bị cảm ứng Chỉ số cho thông số dòng chảy điểm nằm mặt vật thể Trong trường hợp phương trình Bécnuli viết dạng: rv02 rv P0 + = P1 + 2 (18 .1. 1) Đổi phương trình sang dạng: P0 - P1 v12 = -1 (18 .1. 2) ... đặt thiếtbị đo dầm hẫng để theo dõi đặc tính thuỷđộng lực chong chóng Trong thiếtbị gồm có thiếtbị đo lực đẩy mômen trục chong chóng đồng hồ đo vòng quay Cũng dầm hẫng bệ riêng đặt động điện...
... t0 ằ t {1 - [ J / (P1 / D)} (17 .5 .13 ) 12 9 17 .6 Hiệu suất thiếtbị đẩy thành phần Hiệu biến đổi công suất truyền vào chong chóng sang lực kéo biểu thị hiệu suất đẩy : hD = TE v / PD (17 .6 .1) đó: ... ảnh hưởng thân tàu hệ số tương tác thuỷđộng Để tính 1/ iQ cho tàu chong chóng ta dùng công thức gần sau: 1/ iQ = + 0 ,12 5 (wT - 0 ,1) Đối với tàu hai chong chóng lấy 1/ iQ = 1, 0 13 0 ... Cũng tàu vận tải biển hai chong chóng có giá chữ nhân, theo Senher: WT = d5 (1 - d) + 0,04 Đối với tàu nội địa vòm đuôi, theo E.E Papmiel: WT = 0 ,11 + 0 ,16 x d x V D - DWT (17 .5.9) (17 .5 .10 ) (17 .5 .11 )...
... nM = nH DH DM = nH M ( ) (16 .1. 11) Ta thấy rằng: chong chóng, dựa theo (16 .1. 7) (16 .1. 10) ta tính số Fr theo công thức sau: Fr = v A / gD : Fr = g n D ằ n D (16 .1. 12) Các lực mang chất nhớt ... / D) (16 .1. 14) cho: btb D = ( AE p A0 Z ) Re @ nD g ( AE A0 ) (1 Z ) (16 .1. 15) Yêu cầu số Re chong chóng thực mô hình chuyển sang mối quan hệ vòng quay sau: nM = nH (gH/gM) (1/ M2) (16 .1. 16) Khi ... Hình 16 .1 Thiếtbị để đối J Các đợt thử tiến hành nhờ thiếtbị đặc thử mô hình chong biệt Nó thuyền đáy thoát nước, chóng nước tự nối với xe kéo vuông góc với cột dạng dễ thoát nước (hình 16 .1) ...
... thuộc vào thời gian Vết thuỷđộng gồm hạt lỏng chảy qua đĩa thiếtbị đẩy, vùng đối xứng trục, bán vô tận đồng trục với trục chong chóng Vùng bị hạn chế thiếtbị đẩy (Xem H15) bề mặt dòng chảy, nghĩa ... Lúc ta nhận thấy Dp = p2 - p1 tốc độ liên tục, nghĩa wx1 = wx2 = wx0 wr1 = wr2 = wr0 ta nhận được: dPD = (0,5 wq22 + Dp/r) dm (15 .2.7) Thế (15 .2.7) (15 .2.6) vào (15 .2.5) ta dễ dàng nhận bước ... là: r wq2 dm = rƠ wqƠ dm (15 .2 .10 ) Từ đó, ý tới (15 .2.3) cho trường hợp chong chóng lý tưởng tải trọng thấp, gần bậc ta có: wqƠ = wq2 (15 .2 .11 ) Trong lý thuyết xét ta giả thiết rằng: thành phần...
... ý ù ù ù ù ỵ ] m = (1 - 0,87d ) - exp(- 0,06 91 + 12 ,46d - 0 ,18 55 ln ReS ) ộ ự d (d - 0,05) n = 1, 015 1 + ỳ; (0,04664 ln ReS - 0,4378) ỳ ỷ 0,05808 (1 + 2,3d ) e= ,14 58 CY ReS (14 .2.9) đó: Rl = v ... 0,5r CY b vR2 cosbI (1 - etgbI) dr (14 .2 .14 ) dQ = 0,5r CY b vR sinbI (1 + ecotgbI) dr (14 .2 .15 ) Để tính lực đẩy mômen chong chóng cần phải tích phân biểu thức (14 .2 .14 ) (14 .2 .15 ) giới hạn chiều ... v R xác định công thức (xem hình 14 .1) vR = (v A + w x1 )2 + (Wr - wq )2 (14 .2 .10 ) tạo với hướng không lực nâng góc tới thuỷđộng lực: aI = j + a0 - bI (14 .2 .11 ) Trên phần tử xuất lực nâng dY...
... 10 ); hình chiếu pháp cánh (đường bao thiết kế); hình chiếu cạnh có chứa 96 đường bao qui cách cánh mặt cắt qui ước cánh theo đường chiều dày lớn Tỷ lệ vẽ chọn dãy 1: 1, 1: 2, 1: 2,5; 1: 4; 1: 5; 1: 10 ... = [4 Z /(pD )] ũ b(r )dr (13 .1. 3) rH Trị số tỷ số đĩa chong chóng tàuthuỷ dao động khoảng 0,4 1, 4 Các dạng đặc trưng hình bao mặt cánh nắn thẳng trình bày hình 13 .3 13 .2 Các phương pháp định ... củ để giảm công việc cạo rà 10 đai ốc đầu trục 11 mũ thoát nước 12 bulông giữ mũ với củ r 99 Củ trục chong chóng nối ghép then ép không then Lỗ bên củ có độ côn 1: 15, để tương ứng với độ côn...
... chiều chuyển độngtàu (Xem H12 .10 .a) Tính chất thiếtbị khí thẳng dòng khả tạo lực kéo tốc độ chuyển độngtàu không Thiếtbị mạch động (Xem H12 .10 .b) tạo lực kéo tốc độ chuyển độngtàu không, nhờ ... tiếp nhận, gọi thiếtbị nước Các thiếtbị đẩy cấu cánh việc tăng tốc môi chất chúng nhờ lượng khí nén, gọi thiếtbị khí Guồng thiếtbị đẩy sử dụng rộng rãi tàu có lắp độngtruyềnđộng Guồng hình ... tăng áp cho nước, gọi thiếtbị khí Sơ đồ thiếtbị khác Chúng chia hai nhóm - thẳng dòng mạch động n + wx V b) a) Hình 12 .10 Thiếtbị khí a Thẳng dòng _ b Mạch độngThiếtbị thẳng dòng gồm ống với...
... dây động La = 24mH, Ra = 0 ,1 Ω, η = 0.9, nđm = 12 00 v/phút Yêu cầu: Thiết kế chỉnh lưu cầu pha sử dụng Thyristor nói thiết kế điều khiển cho TRƯỜNG ĐH GTVT KHOA ĐIỆN-ĐIỆN TỬ BỘ MÔN KỸ THUẬT ĐIỆN ... 380 V khởi động điều khiển tốc độ chỉnh lưu cầu pha sử dụng Thyristor điều khiển hoàn toàn Biết điện giá trị điện cảm, điện trở cuộn dây động L a = 24mH, Ra = 0 ,1 Ω, η = 0.9, nđm = 12 00 v/phút ... NGUYỄN VĂN HẢI Đề bài: Một độngđiện kéo xoay chiều KĐB pha, công suất 50hp, 380 V, 11 65 v/phút, 50Hz, đầy tải tiêu thụ dòngđiện hiệu dụng 78 A Nó điều khiển hệ thống thiết bị: chỉnh lưu không điều...
... chung tàu 12 500T ……………………………………… Phần I: Trang thiếtbịđiệntàu 12 500T………………………………… Chương I: Trạm phát cố tàu 12 500T……………………………… 1.1 Khái niệm chung……………………………………………………… 1. 2 Bảng điện cố tàu 12 .500T…………………………………………… ... pha : 1. 3 BẢNG ĐIỆN SỰ CỐ * Bảng máy phát cố (SNP1): EL 51 Đèn kiểm tra cách điện V 11 Đồng hồ đo điện áp máy phát W 11 Đồng hồ đo công suất máy phát A 11 Đồng hồ đo dòng điện máy ... rơle thời gian (TLR1) =1 sau thời gian đặt 10 /3 giây TLR1(2-20) = 1 (RETLR) = → rơle (RE7) = ; (RE8) = 1; (RE 11) = → tiếp điểm RE7(2- 40) = ; RE8( 2- 47) = 1; RE 11( 2- 41) = cấp điện cho van dừng...
... động hoạt động -7- KC06.DA23.CN Bảng tính truyềnđộng máy neo b a c CC1 K1 RM RA CC2 RA KT KT K9 RA K10 M RN 2T 1T 1T K 11 2T KT K12 K15 K14 K13 TM RM 2T RN 1T 1T 1T 2T 2T 2T đkb R14 R24 R13 K7 K8 ... truyềnđộng máy neo Chơng 1: Tổng quan thiếtbị neo 1.1 Giới thiệu chung - Thiếtbị neo thuộc nhóm thiếtbị boong, dùng để giữ tàu đỗ khơi cập bến Thiếtbị gồm có: Mỏ neo, xích neo, máy móc truyền ... tính truyềnđộng máy neo a b c CC1 CC2 H 380 /12 7 B CD1 L Thả neo KT KT 1RT Kéo neo K3 RT 1RN 2RN 3RN 4RN 5RN RT 2RT TM RN 3T 5RN 1RN 2RN 3RN 4RN K 11 3T H B K6 3T 3T 1T 1T 1T 2T 2T 2T B H K5 1RT 1T...