bài giảng công nghệ sửa chửa ô tô, chương 2 potx

... ma sát (m2) . S=π.(R 12 -R 22) - p - Số lượng đôi bề mặt ma sát- [L0] – Công trượt riêng cho phép tra theo bảng 3 .2 Bảng 3 .2 Loại ô tô [L0] Ô tải có trọng tải đến 50 kN 150.000 ÷ 25 .000 n1 ... phải tính công trượt trê đơn vị diẹn tích bề mặt các tấm ma sát . Đó chính là công trượt riêng L0:  00.LpSLL  (3.39)Trong đó: - L0 - Công trượt riêng (J/m2)- L - Công rượ sinh ... Chương 2: Tính toán độ hao mòn của ly hợpHiện tượng trượt cũa ly hợp khi đóng ly hợp sẻ làm cho các tấm ma sát bị hao mòn .Và khi trượt sẻ xuất hiện công trượt.Nhưng chúng ta không...

... động.b. Bánh răng bị động:P 2 = P11 2 coscos. Q 2 = 11cosP (tgsin 2  sin 2 cos 2 )độ công xôn a, do đó giảm được mômen uốn ở đầu công xôn (hình7.13). a) b)Hình ... Bánh răng và trục chủ động:Thường có 2 cách bố trí gối đỡ bánh răng nón chủ động: bố trí công xôn (hình 7.12a) và bố trí 2 phía (hinh 7.12b) a) b)Hình 7. 12: Sơ đồ ổ đỡ trục chủ độngPhương ... (7. 12) Đối với bánh răng nón bị động:Z2tđ = .cos. 2 2 2 CosZ (7.13)IV.3. Tính toán kiểm tra ứng suất tiếp xúc: ứng suất tiếp xúc được tính theo công thức củ giáo trình Chi tiết máy:tx...

... hợp 1: 21 max,0; ZZYXXiiKhi truyền lực kéo cực đại:bxheriiMXX 2 0max 21 0 21  YY (1.10) 2 22 21GmZZkKhi đang phanh với lực phanh cực đại: 2 22 21GmXXp0 21  YY ... ip1b/ Trường hợp 2 : 21 122 max;,0 ZZGmYYXi (Xe bị trượt ngang)0 21  XXBhGZg 1 2 1 2 1 2 (1. 12) BhGZg 1 2 2 2 1 2 BhGYg ... Z 2 = 2 2G(1 -Bhg 1 2 ) Các lực Y1 và Y 2 tỉ lệ thuận với Z1 , Z 2 và phụ thuộc vào hệ số bám ngang φ1: Y1 = Z1. φ1= ) 2 1( 2 1 12 BhGg (1.7) Y 2 =Z 2 ....

... .Mô men do các lưc ma sát tác dụng lên các vòng phần tử đó là : dRqRRdRRqdM 2 2 2 Mô men các lực ma sát tác dụng trên toàn vòng ma sát là :)()(.3 2 2 2 21 2 2133 2 21 2 2 2 R 2 11 2 11 2 1RRRRPdRRRRPdRRqdMMRRRRRa ... (3.33)Từ công thức (3. 32) và (3.33)ta suy ra : )()(.3 2 1 2 2 2 13 2 3RRRRRtb (3.34)Trong trượng hợp không cần độ chinh xác cao thi Rtb có thể xáac định theo công thức gần ... là :)()(.3 2 2 2 21 2 2133 2 21 2 2 2 R 2 11 2 11 2 1RRRRPdRRRRPdRRqdMMRRRRRa (3. 32) Măt khác mô men các lư ma sát tác dụng trên toàn vòng ma...

... tb3) Công mở ly hợp : JSPPA 30. 2 )2, 1( (3.49)Nếu A>30 thì phải thiết kế và bố trí thích hợp bộ phận trợ lực cho ly hợp.Hình 3.8 :Cơ cấu điều khiển ly hợp bằng thuỷ lực Chương ... 1 ,2 - Hệ số tính đến các lò xo ép cũa ly hợp bị nến thêm khi tách mở ly hợp i - Tỉ số truyền theo công thức (3.44) và (3.45)- Hiệu suất truyền ... bằng cơ khí - Đối với cơ cấu điều khiển bằng thuỷ lực : 2 1 2 ddfedcbait (3.45)Ở đây : d1,d 2 : Đường kính của các xy lanh thuỷ lực ...

... gianII .2. 3. Sơ đồ đồ động học hộp số hành tinhII.3. Chọn tỷ số truyền của hộp số: Chương 4: HỘP SỐII.1. Trình tự tính toán hộp số có cấp của ôtô Công việc tính toán thiết kế hộp số ô tô có 2 bước ... các chi tiết với nhauII .2. Sơ đồ động học một số loại hộp số có cấp của ôtôII .2. 1. Sơ đồ động học hộp số 2 trụcTrên hình 4.1 là sơ đồ động học hộp số 2 trục 4 cấp ( không kể số lùi). Khi gài ... đồng tốc, khi gài số lùi thì dịch chuyển bánh răng thẳng 2 tạo nên sự ăn khớp 1 -2, 2- 3II .2. 2. Sơ đồ động học hộp số 3 trụcTrên hình 4 .2 là sơ đồ động học của một số hộp số 3 trục có từ 3 đến...

... răng:Athanh răng 12 1416171819 20 21 22 24 26 28 30 32 35374045506080--0.1010.1 02 0.1040.1050.1060.1070.1100.1 12 0.1140.1170. 120 0. 123 0. 128 0.1310.1360.1 42 0.1450.1500.1580.0980.1050.1130.1170. 120 0. 122 0. 124 0. 126 0. 128 0.1 32 0.1360.1380.1400.1 42 0.1440.1460.1480.1500.1 52 0.560.590.0840.0930.1000.1040.1070.1090.1 12 0.1150.1170. 122 0. 126 0. 129 0.1 32 0.1350.1370.1400.1430.1460.1490.1530.1591.130.970.750.680. 62 0.560.530.480.440.360. 32 0 .29 0 .27 0 .25 0 .23 0 .22 0 .21 0 .20 0.190.170.14Bảng ... răng 12 1416171819 20 21 22 24 26 28 30 32 35374045506080--0.1010.1 02 0.1040.1050.1060.1070.1100.1 12 0.1140.1170. 120 0. 123 0. 128 0.1310.1360.1 42 0.1450.1500.1580.0980.1050.1130.1170. 120 0. 122 0. 124 0. 126 0. 128 0.1 32 0.1360.1380.1400.1 42 0.1440.1460.1480.1500.1 52 0.560.590.0840.0930.1000.1040.1070.1090.1 12 0.1150.1170. 122 0. 126 0. 129 0.1 32 0.1350.1370.1400.1430.1460.1490.1530.1591.130.970.750.680. 62 0.560.530.480.440.360. 32 0 .29 0 .27 0 .25 0 .23 0 .22 0 .21 0 .20 0.190.170.14Bảng ... răng 12 1416171819 20 21 22 24 26 28 30 32 35374045506080--0.1010.1 02 0.1040.1050.1060.1070.1100.1 12 0.1140.1170. 120 0. 123 0. 128 0.1310.1360.1 42 0.1450.1500.1580.0980.1050.1130.1170. 120 0. 122 0. 124 0. 126 0. 128 0.1 32 0.1360.1380.1400.1 42 0.1440.1460.1480.1500.1 52 0.560.590.0840.0930.1000.1040.1070.1090.1 12 0.1150.1170. 122 0. 126 0. 129 0.1 32 0.1350.1370.1400.1430.1460.1490.1530.1591.130.970.750.680. 62 0.560.530.480.440.360. 32 0 .29 0 .27 0 .25 0 .23 0 .22 0 .21 0 .20 0.190.170.14Bảng 4 .2 A = 12. 13 3maxeM (mm) Đối với xe tải:A = 18.7 3maxeM...

... 7o– 12 o, Q1= (4-9).(50-100)N, tỷ số truyền của cần số : 4-9, Lực tác dụng lên cần số: 50-100N4 < 7 < 3 Kết quả là chốt 2 bị hãm trong hốc của ống 7 và ống răng 3 không dịch ... giai đoạn chưa đồng tốc mặt côn của ống lồng 7 trượt trên mặt côn của bánh răng 4, nên giữa chúng có lực ma sát .N, trong đó: N = sin1Q (4.35) Ở đây: Chương 6: Các cơ cấu điều khiển ... về phía bánh răng 4, cả khối chi tiết 6 -2- 3-5-7 đều dịch chuyển. Khi hai mặt côn tiếp xúc với nhau thì tạm thời dừng lại và bắt đầu gai đoạn hai b2) Giai đoạn chưa đồng tốcDo tác dụng của...

... 1 2  21 MM  Từ (2. 26) ta có: )(.1 2 1 2 1 12 MMM  (6 .27 )max 22 MM  khi min1 2 1 2 )()(Theo (6.7) thì:cos)(min1 2  Bởi vậy: cos1max2MM ... là không đáng kể thì công suất của trục 1 là N1 sẽ bằng công suất của trục 2 là N 2 . 22 1 121 MMNN  (6 .26 )Nếu K là khớp các đăng đồng tốc thì 1 = 2  21 MM  Nếu K là ... gối tựa ta có: 2 22 410. 12 ldDnt(6 .25 )Thay d = D - 2  vào (6 .25 ) ta nhận được phương trình bậc hai đối với D: 0)10.44,1.4(. 42 10 42 22 lnDDt (6 .26 )Giải phương...

... MN/m2ở đây:XW : Mômen chống xoắn của tiết diện tại A-ANếu tiết diện là hình chữ nhật thì: hbKWX 2 K được chọn theo tỷ lệ h/b theo bảng sau:h/b 1 1,5 1,75 2 2,5 3 4K 0 ,20 8 0 ,23 1 0 ,23 9 ... h/b theo bảng sau:h/b 1 1,5 1,75 2 2,5 3 4K 0 ,20 8 0 ,23 1 0 ,23 9 0 ,24 6 0 ,25 8 0 ,26 7 0 ,28 2Nếu tiết diện A-A là hình êlip thì:16/ 2 hbWX III.5. Vật liệu chế tạo các chi tiết truyền động các ... vuông góc với đường xoắn của răng, lực N phân tích thành 2 lực P1 và P 2 (góc giữa N và Nếu tiết diện là hình chữ nhật thì: (xem hình 6.15)6/ 2 bhWu Nếu tiết diện là hình êlip:10/ 2 bhWu...