... số tải trọng thẳng ứng khác (tải trọng lớn không đợc vợt trị số ứngsuất phát sinh kết cấu áo đờng) Từ trị số ứngsuất chống cắt giới hạn tơng ứng với trị số lực thẳng ứng khác ta xác định ... thái ứng suất- biến dạng kết cấu áo đờng (gồm lớp bê tông nhựa) thay đổi kéo theo thay đổi vị trí xuất giá trị ứngsuất cắt max lớn lớp bê tông nhựa Vì mục đích toán đặt là: Khảo sát trờng ứngsuất ... chuẩn chịu cắt trợt đất lớp vật liệu dính * Xác định ứngsuất cắt hoạt động lớn trọng lợng thân Tav Trong tiêu chuẩn đa toán đồ dùng để tra ứngsuất Tav tuỳ thuộc vào bề dày tổng cộng H lớp nằm...
... mức ứngsuất tương đối bê tông xác định theo quan hệ với giá trị độ bền lăng trụ a) Cấu kiện có tiết diện có trục đối xứng, cốt thép ứngsuất trước đơn kép đối xứng; giá trị giới hạn tổn hao ứng ... bảng lập sẵn b) Cấu kiện có tiết diện có trục đối xứng, cốt thép ứngsuất trước kép không đối xứng; giá trị giới hạn (khi t ) tổn hao ứngsuất trước từ biến bê tông 1c , 1' c cốt thép theo ... 0,8263 = 0,1737 Tổn hao ứngsuất trước từ biến tác động lực nén trước: 1c 137,47 MPa Tổn hao ứngsuất trước co ngót: Ls 0,8379 ; 1s 28,1335 MPa Để tính tổn hao ứngsuất tải trọng sử dụng:...
... 1 Các trạng thái ứngsuất dầm bêtông ứngsuất trước TT3: σ sp1 = σ sp − σ l1 − ασ b TT4: σ sp2 = σ sp − σ l1 − ασ b − σ l2 TT5: ... 15% tải trọng phá hoại; - Đối với cấu kiện bêtông ứngsuất trước, tải gây nứt đạt đến mức 70 – 80% tải trọng phá hoại Giai đoạn I dầm bêtông ứngsuất trước lớn so với hai giai đoạn II III 4.2 ... kể đến nguy hiểm phá hoại mỏi, phân bố ứngsuất không tiết diện, điều kiện neo, cường độ bêtông bao quanh cốt thép, v.v , cốt thép làm việc điều kiện ứngsuất lớn giới hạn chảy quy ước, thay dổi...
... Qcrc =b I red τ xy,crc Sred crc (6.30) Trong : Sred mô men tĩnh phần tiết diện qui đổi nằm phía trục qua trọng tâm tiết diện trục này; τxy,crc ứngsuất tiếp trọng tâm tiết diện qui đổi ứng với thời ... diện qui đổi ứng với thời điểm hình thành vết nứt xiên; cho phép lấy giá trị τxy,crc = τ Rbt xác định không kể đến ứngsuất σy, nhờ biểu đồ hình 6.6 Khi cấu kiện chịu tác dụng lực tập trung tải ... σ = −0,5σ x − (0,5σ x )2 + τ (6.1) Dạng phá hoại thứ hai (hình 6.1b): Dạng phá hoại thứ ba (hình 6.1a): Tính toán theo cường độ tiết diện nghiêng cấu kiện bêtông ứngsuất trước chịu uốn phải thực...
... thức kiểm tra: ứngsuất nén: = ứngsuất kéo: = 2.2.7.2.Giai đoạn Công thức kiểm tra: ứngsuất nén: = ứngsuất kéo: = 2.2.7.3.Giai đoạn Kiểm tra theo công thức: ứngsuất nén: = ứngsuất kéo: = 2.2.8.Kiểm ... trưng hình học tiết diện Tính đặc trưng hình học tiết diện theo giai đoạn 2.2.6 Mất mát ứngsuất Tổng mát ứngsuất trước kết cấu căng sau xác định theo TCN f PT f PF f PA f P ES f PSR f PCR f PR ... 10700 2.2.3.Tính toán nội lực 2.2.3.1 Tính toán nội lực tĩnh tải, hoạt tải M V ( ( DC DC DC DC DW DW DW) .DW) + + LL LL mg LL (1 IM ) .mg LL (1 IM ) pi yi pi yi 2.2.3.2 Vẽ đường ảnh hưởng phần...
... niệm liên quan đợc hiểu nh sau: ứngsuất xem nh lực liên kết chất điểm, ứngsuất gây biến dạng, đặc trng mặt cắt phân tố độ cứng ngăn cản biến dạng tơng ứngứngsuất 2.1.3 Phơng pháp sử dụng nguyên ... chịu tải trọng tĩnh động Làm rõ trạng thái ứngsuất - biến dạng lớp dầm chịu tải trọng tĩnh động với mức độ ma sát mặt tiếp xúc lớp Nghiên cứu ảnh hởng mức độ ma sát mặt tiếp xúc, độ cứng, trọng ... K1thay đổi (1): K1=3 103 kG /cm2; (2): K1=4 103 kG /cm2; (3): K1=5 103 kG /cm2; Cho hệ số K1 tăng từ (tiếp xúc lớp từ trợt hoàn toàn đến dính 10 chặt), thu đợc kết nội lực ứngsuất dầm thay đổi nh sau:...
... dạng ứngsuất vỏ xe MEFFA 21 Tính toán biến dạng ứngsuất vỏ xe minibus chỗ ngồi 22 2.1 Xác định tải trọng động cho toán động sử dụng hàm thời gian .22 2.2 Một số kết tính toán ứngsuất ... Tất tải nằm mặt phẳng X-Y, ứng xử (các chuyển vị) nằm mặt phẳng X-Y - ứng xử phần tử thuộc toán sau: ứngsuất phẳng, biến dạng phẳng, đối xứng trục, điều hoà đối xứng trục + Các phần tử khối ... phần tập trung nghiên cứu khả tính toán biến dạng ứngsuất vỏ xe phần mềm phân tích kết cấu sở phơng pháp PTHH Các phần mềm tính toán biến dạng ứngsuất theo PTHH có nhiều, phần mềm ANSYS sử dụng...
... cho đập VIII Vẽ đờng đẳng ứngsuất quỹ đạo ứngsuất thân đập Tính toán ứngsuất đập bê tông để vẽ đợc đờng đẳng ứngsuất đờng quỹ đạo ứngsuất thân đập Đờng đẳng ứngsuất pháp lớn N1 để kiểm tra ... trung ứngsuất kéo lớn chân thợng lu đập ,ứng suất kéo lớn phần tử 42: 647 (T/m2) - Khu tập trung ứngsuất nén lớn chân hạ lu đập, ứngsuất nén lớn phần tử: -2228.4(T/m2) Các điểm tập trung ứngsuất ... chịu nén phân vùng vật liệu đập Đờng đẳng ứngsuất nhỏ N2 cho phép khoanh vùng xử lý đặc biệt có ứngsuất kéo Biểu đồ quỹ đạo ứngsuất cho biết phơng ứngsuất điểm mặt cắt Đó hệ gồm họ đờng trực...
... cho đập VIII Vẽ đờng đẳng ứngsuất quỹ đạo ứngsuất thân đập Tính toán ứngsuất đập bê tông để vẽ đợc đờng đẳng ứngsuất đờng quỹ đạo ứngsuất thân đập Đờng đẳng ứngsuất pháp lớn N1 để kiểm tra ... trung ứngsuất kéo lớn chân thợng lu đập ,ứng suất kéo lớn phần tử 42: 647 (T/m2) - Khu tập trung ứngsuất nén lớn chân hạ lu đập, ứngsuất nén lớn phần tử: -2228.4(T/m2) Các điểm tập trung ứngsuất ... chịu nén phân vùng vật liệu đập Đờng đẳng ứngsuất nhỏ N2 cho phép khoanh vùng xử lý đặc biệt có ứngsuất kéo Biểu đồ quỹ đạo ứngsuất cho biết phơng ứngsuất điểm mặt cắt Đó hệ gồm họ đờng trực...
... tensơ ứngsuất sau đây: σ x [σ ] = τ yx τ zx τ xy σy τ zy τ xz τ yz σz Dễ dàng nhận thấy τ xy = τ yx ;τ yz = τ zy ;τ zx = τ xz kết tensơ ứngsuất lại sáu số hạng Trong vô số mặt ... sức chống cắt nên viết lại sau: σ x [σ ] = τ yx τ zx τ xy σy τ zy τ xz σ ' x τ yz = τ yx σ z τ zx τ xy σ 'y τ zy τ xz u τ yz + 0 0 σ 'z u 0 0 u Những ... vectơ ứngsuất σ tác dụng mặt ∆ phân thành ứngsuất pháp σ n ứngsuất tiếp τ mặt Nếu xét ba mặt phẳng thẳng góc ∆ x , ∆ y , ∆ s qua O trạng thái ứngsuất O hoàn toàn xác định tensơ ứngsuất sau...
... σB Khi trạng thái ứngsuất trạng thái trượt tuý, ta có: τ −1 nτ = k −1 τ bd + τ tb εnεM 2τ − τ ψ = −1 Trong đó: τ0 Với biểu đồ mỏi thứ hai, vị trí ψ thay ψ’ với: τ ψ ′ = −1 τB Trường hợp uốn ... đối xứng) Trong trường hợp đối xứng, giới hạn mỏi P−1 (ở chữ P để chung cho ứngsuất pháp ứngsuất tiếp) Trong trường hợp cụ thể có ứngsuất pháp hay ứngsuất tiếp ta kí hiệu giới hạn mỏi σ−1 τ ... Pbt Trong đó: Pmax - trị số ứngsuất tập trung Pbt- ứngsuất bình thường yếu tố tập trung ứngsuất Ví dụ với chịu kéo hình 15.12a, σmax trị số ứngsuất mép lỗ, σbt ứngsuất mặt cắt lỗ Hệ số α cho...
... (t ) = v (t ).d ϕ.e −γ (t0 ) Xác định tổn hao ứngsuất trước từ biến co ngót bê tông Khi xác định tổn hao ứngsuất trước từ biến bê tông, mức ứngsuất tương đối bê tông xác định theo quan hệ với ... trị độ bền lăng trụ a) Cấu kiện có tiết diện có trục đối xứng, cốt thép ứngsuất trước đơn kép đối xứng; giá trị giới hạn tổn hao ứngsuất trước trước từ biến bê tông σ 1c xác định theo công thức: ... bảng lập sẵn b) Cấu kiện có tiết diện có trục đối xứng, cốt thép ứngsuất trước kép không đối xứng; giá trị giới hạn (khi t ∞) tổn hao ứngsuất trước từ biến bê tông σ1c, σ’1c cốt thép S, S’...
... Trong đó: fa: Ứngsuất dọc trục cấu kiện chịu nén trung tâm fbx, fby: Ứngsuất nén lớn cấu kiện theo trục x-x hay y-y Fa: Ứngsuất cho phép cấu kiện chịu nén trung tâm (2) Fbx, Fby: Ứngsuất cho phép ... chuyển vị ứng, ngang Không xoay, tự chuyển vị ngang Không xoay, không chuyển vị ứng, ngang Tự xoay chuyển vị ứng, ngang 3.3 Khả chịu nén trung tâm Mục 3.6.1-AS1538 quy định: ứngsuất cho phép ... tiết diện kín, dạng chữ I, đối xứng trục x-x y-y, kết nghiên cứu cho thấy: biến dạng xoắn xảy ứngsuất tới hạn đàn hồi biến dạng xoắn Foz lớn nhiều so với ứngsuất tới hạn đàn hồi biến dạng uốn...
... (trớc đổ bê tông) 1.2 ứngsuất trớc kết cấu công trình thép BTCT 1.2.1 Nguyên lý ứngsuất trớc ứngsuất trớc việc chủ động tạo cho kết cấu ứngsuất ban đầu ngợc dấu với ứngsuất tải trọng gây nhằm ... - ứngsuất BT (mặt cắt 2-2 - dầm D1) Hình 4.20 Đồ thị tải trọng - ứngsuất BT (mặt cắt 3-3 dầm D1) Hình 4.21 Đồ thị tải trọng - ứngsuất dầm thép (mặt cắt 2-2 - dầm D1) Hình 4.22 Đồ thị ứngsuất ... Nam 1.2 ứngsuất trớc kết cấu công trình thép BTCT 1.2.1 Nguyên lý ứngsuất trớc 1.2.2 Các phơng pháp tạo ứngsuất trớc 10 1.2.3 Hiệu việc sử dụng phơng pháp ứngsuất trớc 10...
... thượng lưu thoải mặt thượng lưu dễ sinh ứngsuất kéo Vì xác định độ dốc mái thượng hạ lưu, ứngsuất mái thượng lưu đạt yêu cầu (không sinh ứngsuất kéo ứngsuất kéo nhỏ) cần phải tận lượng chọn ... quan hệ chiều cao đập, hệ số ổn định trượtứngsuất pháp Chiều cao đập (m) 10 20 30 40 60 80 Hệ số ổn định chống trượt Kc 1,15 1,10 1,10 1,10 1,07 1,01 ứngsuất pháp sy nhỏ (hồ đầy nước) 105N/m2 ... chiều cao đập khác hệ số an toàn ổn định chống trượt Kc trị số ứngsuất pháp sy mặt thượng lưu khác (xem bảng 4-2) Đập thấp,hệ số ổn định Kc lớn, ứngsuất nhỏ Với đập cao, mái thượng lưu làm theo...
... tác cần thực Đường Chỉ hướng thao tác Designer By TuanHuy Ổ Trượt • Ổ trượt loại ổ mà ma sát sinh ổ ma sát trượt Designer By TuanHuy Ổ trượt thường gồm ba phận chính: thân ổ, lót ổ, rãnh dẫn giữ ... tra nhiệt Designer By TuanHuy Bước Lấy l/d =0,8, tìm l=0,8d = 800mm Áp suất cho phép [p] đồng БpA Ж9-4 MPa Kiểm nghiệm áp suất theo công thức: P= = 2.5 MPA < [p] =15 MPA Designer By TuanHuy Bước ... //khai báo lực,đường kính,số vòng quay,nhiệt,tỉ lệ float fr,d,n,tile; int t; //khai báo áp suất, chiều dài ổ trượt float l,p; //nhập vào thông số ban đầu ban_dau: printf("luc Fr t/d len o truot(N):");scanf("%f",&fr);...