tính toán dầm chủ 5 dầm
ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP
... LỚP BÊ TÔNG BẢN MẶT CẦU DÀY 20cm 250 250 150 0 250 2% 300 100 200 200 150 200 250 150 0 350 0 2% 250 250 150 350 0 150 150 0 850 250 8 75 1 850 1 850 9 25 9 25 1 850 1 850 8 75 Hình 2.2.1: cấu tạo mặt cắt ngang ... MẶT CẦU DÀY 20cm 250 250 150 0 250 2% 200 300 150 200 250 150 0 200 100 350 0 2% 250 250 150 350 0 150 150 0 850 250 8 75 1 850 1 850 9 25 9 25 1 850 1 850 8 75 Hình 2.1.1: cấu tạo mặt cắt ngang cầu - Chiều ... 50 52 .51 54 03. 25 4467.91 Rbt (KN) 53 29.13 63 15. 64 6 754 .06 55 84.89 Rkcn(KN) nhịp ngắn 3278.31 3278.31 3278.31 3278.31 Rkcn(KN) nhịp dài 3881 .55 3881 .55 - Rkcn (KN) 655 6.62 7 159 .86 7 159 .86 655 6.62...
- 143
- 1,704
- 1
MÔ HÌNH HOÁ QUÁ TRÌNH ĂN MÒN CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG CỦA KẾT CẤU NHỊP CẦU ppsx
... theo công thức (20) Chiều sâu ăn mòn (Δ), μm theo tính toán [3] 0, 05 17 15- 50 0,10 33 15- 50 0,20 67 100-300 0,30 100 100-300 0,40 130 100-300 0 ,5 150 100-300 1,0 300 300 Độ mở rộng vết nứt Giai ... ⎦ (5) (6) có tương ứng ta đặt β * = 3[1 − (C th / C o ) ] (6) (7) Bảng giới thiệu kết tính toán giá trị th theo công thức (5) với giá trị β β* D = 0 ,5 cm2/năm) Từ công thức (5) số liệu tính toán ... thường từ 0,4-0 ,55 giá trị hệ số A 0,2 đến 0, 35 Xét trường hợp phổ biến với Co = 0,8%; Cy,t = 0,4%; D = 0 ,5 cm2/năm Ta có α = D = 0,707 erf A = 0,27, từ (5) ⇒ t h = y Dt = 1− C th = 0 ,5 β = 0,48 ...
- 6
- 643
- 4
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "GIỚI THIỆU GIẢI PHÁP CHỐNG ĂN MÒN CLORUA CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG Ở MÔI TRƯỜNG BIỂN VIỆT NAM BẰNG CHẤT ỨC CHẾ CANXINITRIT" doc
... trời 50 40 30 40 30 25 - Kết cấu nhà 40 30 25 30 25 20 - Nước biển 50 40 70 60 60 50 40 - Nước lợ cửa sông 40 30 60 50 50 40 30 Bề rộng khe nứt giới hạn, mm (5) - Kết cấu trời 0,1 0, 05 0,1 ... chống ăn mòn M40 cho kết cấu dầm, sàn cầu tầu vùng khí mặt nước biển công trình nâng cấp cảng Cửa Cấm - Hải Phòng 845m3 bê tông chống ăn mòn M30 cho toàn phần dầm dọc, dầm ngang sàn cầu tàu nằm ... áp dụng bê tông đáp ứng tỷ lệ [Cl-] /[NO2-] ≤ 2,0 Kết cho phép tính toán hàm lượng CN cần thiết phải đưa vào từ đầu để phù hợp với tính chất xâm thực ion Cl-, tuổi thọ thiết kế lượng NO2- dự kiến...
- 4
- 713
- 3
Báo cáo khoa học: "Phương pháp điện từ xác định chiều dày lớp bê tông bảo vệ, vị trí và đường kính cốt thép trong bê tông cốt thép" ppsx
... thang đo qui đổi tuyến tính để đo vị trí thiết lập biểu đồ chuẩn Cuối tính toán chiều dày lớp bê tông bảo vệ kiểm tra trờng, nhờ việc sử dụng số đọc thang qui đổi tuyến tính biểu đồ chuẩn - Thực ... nói phần hiệu chuẩn máy, sử dụng mẫu có chủng loại đờng kính biết trớc, đồng thời đặc tính bê tông nh cốt thép dùng để chế tạo mẫu phải tơng tự nh đặc tính vật liệu tơng ứng dùng vào công trình ... chiều dày thị lớp bảo vệ đo đợc đờng kính cốt thép, giá trị thu đợc qua tính toán cần ghi rõ - Độ xác đợc dự đoán đại lợng đo có tính định lợng - Dạng cốt thép khoảng cách thép Có thể hình vẽ minh...
- 7
- 1,128
- 8
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 9356:2012 KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - PHƯƠNG PHÁP ĐIỆN TỪ XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ, VỊ TRÍ VÀ ĐƯỜNG KÍNH CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG
... quy đổi tuyến tính để đo vị trí thiết lập biểu đồ chuẩn Cuối tính toán chiều dày lớp bê tông bảo vệ, kiểm tra trường, nhờ việc sử dụng số đọc thang quy đổi tuyến tính biểu đồ chuẩn 5. 2.2 Thực việc ... có chủng loại đường kính biết trước, đồng thời đặc tính bê tông cốt thép dùng chế tạo mẫu phải tương tự đặc tính vật liệu tương ứng dùng cho đối tượng cần kiểm tra Dùng thang đo quy đổi tuyến tính ... dày thị lớp bảo vệ đo đường kính cốt thép Nếu giá trị thu qua tính toán cần ghi rõ điều báo cáo - Độ xác dự đoán đại lượng đo có tính định lượng - Dạng cốt thép kể khoảng cách thép Có thể đưa...
- 11
- 1,107
- 0
KỸ THUẬT THI CÔNG - CHƯƠNG V CÔNG TÁC CỐT THÉP TRONG THI CÔNG BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI docx
... 10 10 15 15 20 25 30 40 45 50 50 10 10 10 15 15 15 20 25 30 35 5 10 10 15 20 25 Ví dụ Cần uốn cốt thép có đường kính d = 20mm theo mẫu kích thước sau (hình 5. 16) Hình 5. 16 Mẫu cốt thép (đơn vị ... 150 + 67 + 100 + 10 = 50 04 cm Chiều dài cắt cốt thép là: (10 - 1 ,5. 2)+(100 - 0 ,5. 2)+(67 - 0 ,5. 2)+(67 - 0 ,5. 2)+(100 0 ,5. 2)+ 238 KỸ THUẬT THI CÔNG CHƯƠNG V CÔNG TÁC CỐT THÉP + (10 - 1 ,5. 2) + 150 ... ngồi - Hình 5. 1b cho thấy cốt thép dầm, gồm cốt thép chủ nằm gần đáy dầm, nơi mà dầm chịu uốn phát sinh ứng suất kéo lớn Một phần thép chủ bị uốn cong với góc 45o để nhập vào phần dầm Những đoạn...
- 34
- 1,423
- 15
Nghiên cứu ứng dụng Canxi Nitrít làm phụ gia ức chế ăn mòn cốt thép cho bê tông cốt thép trong điều kiện Việt Nam
... 0. 15 0.1 0. 05 Thời gian (tháng) 0 0-12 ,5 mm 25- 37 ,5 mm 12 ,5- 25 mm 37 ,5- 50 mm 12 Hình 3.1 Sự chiết giảm hàm lợng nitrít theo chiều sâu mác bê tông, M20 Hàm lợng nitrit (%BT) 12 0. 15 0.1 0. 05 Thời ... Chu kỳ H6: [Cl/NO2=1,6] 0.01 H1 0 15 30 45 60 75 90 1 05 Hình 4.13 Tốc độ ăn mòn CT BT =15mm có CN 1,2kg ionCl- H2 H3 H4 H5 H6 =25mm Hình 4.14 Mẫu CT BT (= 15, 25mm) có CN 1,2 kg ionCl- Trong thí ... 12,5lít CN/m3 BT Hb: 25, 0lít CN/m3 BT 0.3 0.2 Chu kỳ 0.1 Ho 0 15 30 45 60 75 90 Hình 4.9 Tốc độ ăn mòn cốt thép BT có CN = 15mm 1 05 Ha Hb =15mm Hình 4.10 Mẫu cốt thép BT có CN = 15mm - Trong phơng...
- 27
- 1,198
- 2
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Công trình giao thông, thủy lợi
... (kN/m2) 2 ,5 3,8 18,27 1, 750 9,7 21,63 0,687 8,701 11,499 l (m) 1 ,50 0 Qs (kN) 13, 05 17 ,50 0 201,23 17 ,5 5 ,5 4,63 11, 250 5, 9 80 ,53 0,919 24,7 15, 17 23,000 10,7 164, 25 0,738 57 ,57 5 6,000 3 45, 45 14 36,6 ... (Lnf/Ly) H Lnf/Ly 0, 95 0,90 0, 85 0,80 1 ,52 6 1 ,52 3 1 ,52 1 u nf a đ 3 ,5 1, 65 1,60 1 ,55 1 ,50 1 ,5 2 ,5 3 ,5 H (m) 4 ,5 Biu th hin(Qnf/Qu) Hđ (Qnf/Qu) H 15% 1 ,5 2 ,5 H (m) 4 ,5 4 ,5 Biu th hin (Qu nf/Qu) - ... 1 ,5 2 ,5 3 ,5 4 ,5 29,7 39,6 49 ,5 59,4 69,3 79,2 89,1 99 Lớp 0,014 0,021 0,028 0,034 0,041 0,048 0, 055 0,062 0,069 Lớp 0,279 0,418 0 ,55 8 0,697 0,836 0,976 1,1 15 1, 255 1,394 Cộng 0,293 0,439 0 ,58 5...
- 8
- 5,037
- 55
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "VỀ CÁC TÍNH NĂNG CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU DÙNG CHO KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG MỘT SỐ TIÊU CHUẨN HIỆN HÀNH " ppt
... thỏi B12 ,5 B 15 B20 Cp bn chu nộn ca bờ tụng B 25 B30 B 35 B40 B 45 B50 B 55 B60 Rb 7 ,5 8 ,5 11 ,5 14 ,5 17,0 19 ,5 22,0 25, 0 27 ,5 30,0 33,0 Rbt 0,66 0, 75 0,90 1, 05 1,20 1,30 1,40 1, 45 1 ,55 1,60 1, 65 c Bin ... B12 ,5 9 ,5 B 15 11,0 B20 15, 0 Cp bn chu nộn ca bờ tụng B 25 B30 B 35 B40 B 45 18 ,5 22,0 25, 5 29,0 32,0 B50 36,0 B 55 39 ,5 B60 43,0 Trng thỏi Rbtn , Rbt ,ser B12 ,5 B 15 B20 Cp bn chu nộn ca bờ tụng B 25 ... s R sw CI, A-I 2 25 1 75 CII, A-II 280 2 25 A-III cú ng kớnh, mm 355 2 85* 68 CIII, A-III cú ng 3 65 290* 10 40 kớnh, mm CIV, A-IV 51 0 4 05 A-V 680 54 5 A-VI 8 15 650 AT-VII 980 7 85 * Trong khung thộp...
- 13
- 1,010
- 1
Báo cáo khoa học: "LỰA CHỌN MÔ HÌNH CỐT THÉP TRONG VIỆC MÔ PHỎNG TRẠNG THÁI ỨNG XỬ CỦA KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TẢI TRỌNG LẶP" doc
... đối Mô hình đáp ứng yêu cầu toán phân tích kết cấu Với vấn đề đòi hỏi xác cao việc tính toán cốt thép, người ta sử dụng công thức dựa lí thuyết đàn dẻo củng cố tuyến tính (đẳng hướng) phi tuyến ... Cường độ bê tông 31 MPa, thép 710 MPa Cột bê tông cốt thép cao 1 ,5 m với mặt cắt ngang 0,25x0, 25 m Cột đặt bê tông cốt thép 1x0 ,5 m (hình 3) Cột bê tông cốt thép chịu lực nén dọc trục cố định ... báo trình bày việc khảo sát hai mô hình tính toán cốt thép chịu tải trọng lặp: mô hình đàn dẻo củng cố đẳng hướng mô hình Pinto - Menegtto Hai mô hình tính toán sử dụng để mô trạng thái làm việc...
- 4
- 571
- 5
NGHIÊN CỨU SỰ ĂN MÒN BÊ TÔNG, BIẾN ĐỔI KHẢ NĂNG CHỊU LỰC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG MÔI TRƯỜNG CHUA MẶN VÙNG ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG VÀ MỘT SỐ BIỆN PHÁP PHÒNG CHỐNG
... 10,14 1 15, 68 5, 83 356 ,70 260,74 881,8 10,76 109,84 ÷ 12 ,5 21 > 40 24 ÷...
- 150
- 1,215
- 16
Luận văn Thạc sỹ: Nghiên cứu sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt sợ thủy tinh có hàm lượng cốt thấp bằng phương pháp thực nghiệm
... 110 ( 759 ) 210 (1449) 9 .5 110 ( 759 ) 190 (1311) 12.7 100 (690) 170 (1173) 15. 9 95 ( 655 ) 160 (1104) 19 90 (621) 160 (1104) 22.2 85 (58 6) Không áp dụng 25. 4 80 (55 2) Không áp dụng 28.6 75 (51 7) Không ... 54 3.6.4 Quy trình thí nghiệm 54 3.6 Tính toán xử lý kết thí nghiệm 55 3.6.1 Tải trọng phá hoại, chế phá hoại 55 3.6.2 Quan hệ Tải trọng– độ võng (P-δ) 56 ... 51 3 .5 Tính toán dự đoán khả chịu lực dầm 52 3.6 Sơ đồ thí nghiệm bố trí dụng cụ đo 53 3.6.1 Sơ đồ thí nghiệm: 53 3.6.2 Sơ đồ bố trí thiết bị đo: 53 3.6.3...
- 94
- 2,078
- 20
Slide bảo vệ luận án Thạc sỹ : kỹ thuật nghiên cứu sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt sợ thủy tinh có hàm lượng cốt thấp bằng phương pháp thực nghiệm
... 41.43 451 00 1088.6 1.9148 7.32 80.67 42.12 46900 1113 .5 1.9 152 6.79 69.33 36.21 32900 Trung bình 7.13 10 8.67 113 10 8.68 113.3 59 .17 52 800 892.4 1.9149 10 8 .59 111 57 .96 54 800 9 45. 4 1.9 150 Trung ... thủy lực 50 S2 − S1 ε − 50 .10−6 19 3.2 THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH MÔ ĐUL ĐÀN HỒI Kết thí nghiệm Mẫu F (kN) F f`c ε2 (mm2) (Mpa) (10-6) Ethực nghiệm (Mpa) 55 5 53 1 31.1 56 3 220 376 .5 220 ... hạn Dầm cốt vết nứt phát triển nhanh vi Tổng hợp Thời điểm Chỉ tiêu Dầm DF1 (3f8) Dầm DF2 (2f10) Dầm phá hoại P (T) 2.92 Dầm bắt đầu nứt P0 (T) 1.1 1.1 P1 (T) 1. 25 1.34 Ứng suất cốt (Mpa) 490 54 2...
- 35
- 3,381
- 8
Một vài nguyên nhân gây hư hỏng kết cấu dầm cầu bê tông cốt thép trong quá trình khai thác biện pháp khắc phục
... Qtt (Tm) 15. 57038 37. 056 5 42.36938 48.6137 53 .10 955 Qgiới hạn (Tm) 45. 8 651 50 .1832 50 .86283 73. 052 9 92.47491 đạt đạt đạt đạt đạt Theo mô men uốn Kết luận Theo lực cắt Kết luận -49- -50 - 2.2.3.2 ... theo dạng: - 15- - Tính toán sai tính chưa đủ - Chọn giải pháp kết cấu không tốt, không tôn trọng nguyên tắc đảm bảo an toàn công trình 1.1.2.1 Những hƣ hỏng tính toán kết cấu Trong tính toán kết ... hạn phục vụ, tính toán kiểm tra giới hạn biến dạng dầm độ mở rộng vết nứt), có trạng thái giới hạn giới hạn mỏi trạng thái giới hạn cực hạn Tuỳ theo yêu cầu mà toán tính toán làm việc dầm BTCT khai...
- 91
- 4,161
- 12
Ảnh hưởng của cường độ bê tông và loại sợi thép đến hiệu quả sử dụng sợi thép trong bê tông cốt sợi thép
... CP80C1 58 0 58 ,0 6,67 634 961 170 ,5 75 17 ,5 Si thộp cú t l CP80C2 58 0 58 ,0 7, 25 630 955 170 ,5 100 16,0 hng si 50 CP80C3 58 0 58 ,0 8,12 6 25 949 170 ,5 1 25 15 CP80D1 58 0 58 ,0 6,67 634 961 170 ,5 75 16 ,5 ... 300 BTCS thép mác 50 0 BTCS thép mác 700 BTCS thép mác 800 170 60 50 50 60 60 60 50 50 50 40 39,7 39,7 36 39,7 30 29 29 20 60 50 29 39,7 29 10 50 25 35 45 55 25 65 35 45 55 65 Tỷ lệ hướng sợi ... trũn SF 35/ 0,7 (mm), t l hng si 50 Si trũn SF-30/0 ,5 (mm), t l hng si 60 CP70C CP70C1 CP70C2 -CP70D CP70D1 CP70D2 50 75 100 -50 75 100 130 ,5 146 ,5 154 ,5 -139,0 155 ,5 164,2 39 ,5 55, 5 63 ,5 -48,0...
- 5
- 693
- 5
Tiêu chuẩn Anh Quốc BS 8007 tiếng Việt Tiêu chuẩn thiết kế các kết cấu bê tông cốt thép trong lĩnh vực môi trường
... 3 25 350 400 POC: Xi măng Porlan ( thích ngời dịch) 3 25 350 400 3 25 350 400 Tiêu chuẩn Anh quốc BS8007 C 11* 20 28 38 mm 300 50 0 700 1000 24 C 13* 22 32 42 C 15* 27 39 49 C 23 32 38 42 C 25 35 ... tuyến Tỷ số L/H* Hệ số thiết kế liên kết trung tuyến theo phơng ngang Đế Đỉnh + 0 .5 0 .5+ 0 .5+ 0. 05+ 0 .5+ 0.3+ 0 .5+ 0 .5+ * H chiều cao chiều rộng biên tự L khoảng cách mối nối co ngót hoàn chỉnh + ... Cốt thép cần đợc tính toán theo 5. 3.3 phụ lục A Trừ đặt thép theo dạng bảng 5. 1 điều 5. 3.3, tổng số cốt thép theo phơng, lớp (trên dới) theo tiết diện thẳng góc cần không nhỏ 0. 35% diện tích tiết...
- 32
- 1,607
- 8
ỨNG XỬ CỦA CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG KẾT CẤU KÈ BẢO VỆ BỜ SÔNG KHU VỰC QUẬN 2 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
... 19,2 19,8 250 0 Bảng 750 0 1 050 0 kN/m Mô đun đàn hồi 19,0 kN/m Dung trọng bão hòa kN/m Dung trọng tự nhiên 7,0 Bảng 53 ,0 103 Góc ma sát 0 32 0' 0,0 0,0 0,0 Hệ số Poisson - 0, 25 0,33 0, 25 0, 25 Góc giãn ... tích E ' ref 50 2 Sức kháng cắt không thoát nước Cu (kN/m ) (kN/m ) ' ref E 50 = 50 0 kPa ' ref 50 = 1000 kPa ' ref 50 = 150 0 kPa E E 10 12 14 16 18 Bảng Các thông số đất cho mô hình Mohr – Coulomb ... cứng thay đổi từ: ' ref E 50 50 0 150 0kN / m Các thông số đầu vào mô hình tổng hợp từ bảng đến bảng Bảng Bộ thông số độ bền độ cứng sử dụng phân tích E ' ref 50 2 Sức kháng cắt không thoát...
- 10
- 675
- 3
Mô hình dự toán sự khuếch tán ion clorua vào vết nứt bê tông cốt thép trong môi trường biển
... Đường nứt tạo xuất điểm dầm Hai dầm đặt tải xoay lưng vào vết nứt mở rộng từ 0.0 mm đến Đơn vị kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg m3 210 1 050 280 686 .5 70 210 1 050 3 15 694.9 35 0.2 mm (Xem Hình 1) Vết ... thép dùng xi măng OPC Trong môi trường biển, việc nghiên cứu sử dụng phụ gia khoáng hoạt tính để nâng cao tính bền bê tông quan tâm từ lâu giới Do đó, nghiên cứu nhằm phát triển làm tăng độ xác ... Theo giả định trên, hệ số khuếch tán clorua trung bình tính sau: (Hoàng, Stitmannaithum Takafumi 2012) Da Dav Dcr Dun e 2 Trong đó: Dcr tính dựa bề rộng vết nứt w theo phương trình sau: (Djerbi,...
- 14
- 404
- 2
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu