... Nhược điểm: - Chưa xét ảnh hưởng 2 - Chưa xét phụ thuộc trạng thái ứng suất đặc tính đàn hồi 39 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Kết luận • Phương pháp phầntửhữuhạn công cụ hữu ích việc mô toán địa kỹ thuật ... thoát nước 37 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Các tham số mô hình Mohr-Coulomb • • • • • Góc ma sát ϕ Lực dính c Góc nở ψ Mô đun đàn hồi E50 Hệ số Poisson ν 38 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Nhận xét mô hình M-C • ... khác • Có thể xác định chế phá hoại mà không cần phải xác định trước phương pháp số khác 48 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...
... Phi =25 degree E =20 00 kN/m2, v=0.3 Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p s li u Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p ch tiêu c lý l p t1 Nguy n H ng Nam, 20 07 Nh p ch tiêu c lý l p t2 10 Nguy n H ng Nam, 20 07 T ol i ph ... ng Nam, 20 07 Phân tích n nh mái d c Soil 1:Mohr-Coulomb Unit Weight=15 kN/m3 Cohesion=5 kPa Phi =20 degree E=1000 kN/m2, v=0.3 Soil 2: Mohr-Coulomb Unit Weight= 18 kN/m3 Cohesion=10 kPa Phi =25 degree ... n H ng Nam, 20 07 i u ki n m c n c ban u 12 Nguy n H ng Nam, 20 07 Áp l c n c l r ng ban u 13 Nguy n H ng Nam, 20 07 ng su t ban u (PP tr ng l c) Ch n M-weight=0 14 Nguy n H ng Nam, 20 07 Tính toán...
... số phầntử Có họ phầntử sau: họ phầntử khối, họ phầntử vỏ, họ phầntử dầm, họ phầntử v.v Mỗi họ phầntử có đặc trưng khác nhau, sử dụng kết cấu khác b Bậc tự GVHD_THS.TRẦN THANH HẢI Trang 29 ... Tương ứng, bậc tự 1, 2, có trong phầntử ba chiều, có bậc tự có phầntử plane strain, plane stress, phầntử axisymmetric b Phầntử (Shell element) Hình 23 Mô hình phầntửPhầntử shell sử dụng với ... NGHIỆP Hình 20 Phầntử khối ba chiều: Hình nêm, tứ diện hình chóp • Phầntử khối hai chiều Phầntử hai chiều tứ giác tam giác Hình 21 cho thấy ba nhóm phầntử sử dụng phổ biến Hình 21 Phầntử Plane...
... - 12. 59 622 38 G2 = 0.500399 027 G = G1 + G2 = ( J / m2 ) - 12. 09 5 82 48 Đơn vị Sơ đồ phân bố lưới ứng suất đầu vết nứt Trang 22 NỘI DUNG ĐỀ TÀI Chương I Cơ học phá hủy Chương II Phương pháp phầntửhữu ... phương trình phầntử BƯỚC Ghép nối phầntử BƯỚC Giải phương trình Trang CII PHƯƠNG PHÁP PHẦNTỬHỮUHẠN CÁC PHẦNTỬ CƠ BẢN Mỗi phầntử có đặc trưng khác bởi: dạng hình học, họ phần tử, bậc tự do, ... abs(F_k1_upper)*abs(U_l1_upper)-abs(F_k1_lower)*abs(U_l1_lower))/(delr *2) G2=-(abs(F_i2_upper)*abs(U_m2_upper)-abs(F_i2_lower)*abs(U_m2_lower)+ abs(F_k2_upper)*abs(U_l2_upper)-abs(F_k2_lower)*abs(U_l2_lower))/(delr *2) G=(G1+G2) *status Trang 17...
... (Yield function) σj tăng εp σj tăng εpi Isotropic hardening Kinematic σi σi hardening 28 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Mô hình đàn hồi tuyến tính tương đương • Ứng xử thực đất đàn hồi, tuyến tính q=σ1-σ3 ... test) σ3=0 Cách xác định E50 từ thí nghiệm nén nở hông 29 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ε1 Mô hình Mohr-Coulomb σy σx σz σx= σz 30 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ... < 0: dỡ tải Miền đàn hồi Mặt chảy Chú ý: f, g hàm độc lập hệ toạ độ tham số ứng suất 27 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Lý thuyết dẻo Để mô đặc tính biến dạng dẻo, hai giả thiết sau sử dụng: f=g: luật...
... Hồng Nam, 20 07 Phương pháp Ko • Ứng suất ban đầu tính sau: • Phải biết hệ số áp lực đất Ko • Thuận lợi: Không liên quan đến chuyển vị • Khó khăn: Không cân mặt nghiêng 18 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phương ... 1− v 19 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phương pháp trọng lực • Bỏ qua Phương pháp Ko, ΣMweight=0 • Phase 1: Chọn Plastic calculation, Total multipliers Đặt ΣMweight=1 • Phase 2: Chọn Reset displacements ... ΣMweight=1 • Phase 2: Chọn Reset displacements to zero để loại bỏ chuyển vị trọng lực gây 20 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ...
... (1 − 2 )(1 +ν ) 0 E = Mô đun đàn hồi [kN/m2] ν = Hệ số Poisson [-] − 2 14 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Ma trận độ cứng phầntử Lực nút Pe do: Lực khối lực mặt tác dụng lên phầntử Quan ... Quan hệ lực nút chuyển vị nút Ke*Ue = Pe Trong Ke ma trận độ cứng phầntử K e = ∫ BT CBdv Px Py P2 x P2 y e P = P 6x P 6y Trong đó: C: Ma trận ... vĩ mô thay đổi thể tích Bản thân hạt đất bị biến dạng 13 Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Hạt cát (Goto, 1 986 ) Hạt sét (Sivakugan, 20 01) Quan hệ ứng suất-biến dạng Định luật Hooke σ = Cε C ma trận độ cứng...
... pháp số : Sai phânhữuhạn FD (Finite Difference) Phầntử biên BE (Boundary element) Phầntửhữuhạn FE (Finite element) Phầntử rời rạc DE (Distinct element) Nguyễn Hồng Nam, 20 07 ... Nam, 20 07 Các phương pháp giải toán địa kỹ thuật • • • • Kinh nghiệm thực tế Lời giải lý thuyết “closed form” Phương pháp cân giới hạn LEM (Limit equilibrium method) Phương pháp số : Sai phânhữu ... Nguyễn Hồng Nam, 20 07 (Koseki, 1999) Lời giải toán học vật rắn Lực khối lực mặt, Fi, Ti Chuyển vị ui Tương hợp Cân Ứng suất σij Biến dạng εij Mô hình vật liệu Nguyễn Hồng Nam, 20 07 Phân tích toán...
... 1,64 5,050 DS2 1,64 DS3 (1/4R) DS3 (1/8R) Mẫu max = .K (kN/mm ) Số chu trình N 3,373 23 4,9 105 2, 574 2, 234 155,7 1,5 x 107 1,53 1 ,22 5 1,614 133,7 > 1 08 1,53 0 ,86 3 1,447 101,9 > 1 08 IV Kết luận ... sau lắp ghép Chiều dài mối ghép a (mm) b1 (mm) L (mm) D (mm) DS1 559 915 549 DS2 1 82 9 559 915 549 DS3 1 82 9 1 82 9 565 86 4 574 1016 Đờng dẫn chơng trình: AUTODESK INVENTOR 10 (Tool/Design Accelerator ... bảng C theo ASM), ta dùng phầnmềm AUTODESK INVENTOR 10 để tính đợc độ dôi dung sai cho phép Sau thiết kế hình học cho mẫu ta dùng phầnmềm ANSYS (phơng pháp phầntửhữu hạn) để có đợc trạng thái...