... cao, phục vụ công tác đo vẽ mặtcắtngang hệ thống sông Mã 3 .1 Khái quát khu vực nghiên cứu 3.2 Triển khai x y dựng lưới khống chế độ cao phục vụ công tác đo vẽ mặtcắtngang hệ thống sông Mã đoạn ... phục vụ công tác đo vẽ mặtcắtngang lòng sông 2 .1 Thiết kế lưới khống chế độ cao 2.2 Tổ chức đo đạc lưới khống chế độ cao 2.3 X lý số liệu lưới khống chế độ cao Chương III: X y dựng lưới khống ... vẽ mặtcắtngang hệ thống sông Mã đoạn từ Km 28+700 đến Km 39+600 đê Tả sông Mã, thuộc huyện Hoằng Hóa, tỉnh Thanh Hóa Sản phẩm: - Sơ đồ hệ thống mốc độ cao phục vụ công tác đo vẽ mặtcắt ngang...
... 5,0 0,5 1, 0 2,0 0,5 1, 0 0,5 1, 0 60 80 10 0 12 0 40 40 50 20 30 15 15 Khoảng cách lớn từ máy đo vẽ (m) Đòa hình Đòa vật 250 300 350 350 200 250 250 15 0 200 10 0 15 0 15 0 15 0 15 0 15 0 10 0 10 0 10 0 80 ... hành đo vẽ mặtcắt địa hình Mặtcắt địa hình biểu diễn cao thấp mặt đất tự nhiên dọc theo tuyến Mặtcắt có loại: mặtcắt dọc mặtcắtngangMặtcắt dọc a Lập mặtcắt dọc Để đo mặtcắt dọc mặt đất ... nhiên 11 ,5 Khoảng cách Kh cách cộng dồn Điểm C0 10 ,5 10 ,0 20 10 0 12 0 C1 50 10 ,5 9,5 30 17 0 200 C2 60 8,0 260 40 9,8 300 C3 1: 1000 MẶTCẮT DỌC 1: 100 MP so sánh Độ cao thiên nhiên 10 ,5 Khoảng cách 10 ...
... = Y S x 24 × × + 2(4 × 12 × 10 ) = = 6cm (24 × 4) + 2(4 × 12 ) F 4cm Hay : yC = S x1 _ S x F1 _ F2 = (24 × 16 × 8) _ (16 × 12 × 10 ) = 6cm (24 × 16 ) _ (16 × 12 ) y 4cm 16 cm 12 cm C X 4cm x H 6 .12 6.3 ... Thí dụ 6 -1 X c đònh trọng tâm mặtcắt chữ L gồm hai hình chữ nhật H.6.4 Tọa độ F x1 trọng tâm C hình là: xF +x F xC = = 1 2 ; F F1 + F2 S y F + y2 F2 yC = x = 1 F F1 + F2 xC Sy x C F C x y1 yC Thí ... 1, 65 cm F2 = 11 8 cm2 y≡Y I x IoN55 xx C2 x yC X C y3 o [ N 27 z3 C3 x F1 = 15 cm x 1, 2 cm = 18 cm2 y1 II o - Đối với thép chữ [ N 27: h3 = 27 cm F3 = 35,2 cm2 z3 = 2,47 cm - Hình chữ nhật: 15 0...
... Phước mặtcắtX v (m/s) 0.5 Y 1. 5 thuc tinh toan 2.5 -12 00 -10 00 -800 -600 -400 -200 L (m) 200 Y Biểu đồ so sánh vận tốc thực đo tính toán Thường Phước mặtcắtX 0.2 0.4 v (m/s) 0.6 0.8 1. 2 1. 4 ... NGHỆ 2008 Rx ydx d d dy Thay (5) vào (4) s nh n Vx J½ n dx y (5) y, c, y½ (1 y'2 ) ¼ (6) Trong ó: Vx: V n t c trung bình dòng ch y t i th y tr c x J: d c th y l c c a o n sơng xem x t n: nhám ... cơng th c: Vx n Rx J2 (4) Hình 1: M t c t ngang sơng tính tốn Nh v y n u x t m t th y tr c b t k có chi u r ng dx cách g c t a O m t kho ng cách x, t ng ng sâu th y tr c y, hình 1, s nh n c:...
... đơn giản toạ độ trọng tâm đ-ợc x c định biểu thức sau: x c= yc = x c1 F1 x c F2 x cn Fn F1 F2 Fn (4.2) y c1 F1 y c F2 y cn Fn F1 F2 Fn Trong xci, yci, Fi hoành độ , tung độ ... JX= (y+b)2.dF F Y y Y y dF b O o a xxXX = y2dF+2b y.dF+b2 dF F F F hay : JX=Jx+2bSx +b2.F T-ơng tự JY=Jy+2a.Sy +a2.F Ta tính mô men quán tính ly tâm: JXY = (x+ a).(y+b).dF = (xy +ay+bx+ab)dF ... phẳng hệ trục toạ độ xoy Jx, Jy, Jxy Ta cần phải x c định mô men quán tính hệ trục song song với XOY Ta cần phải tính JX, JY, JXY Ta có t-ơng quan hệ trục toạ độ nh- sau: Y=y+b X= x+a Theo biểu thức...
... tâm Gọi xc, yc tọa độ trọng tâm mặtcắtngang (C(xc,yc)) ta có: Ngược lại biết trọng tâm mặtcắtngang hệ trục x, y ta biết momen tĩnh mặtcắtngang hệ trục Vậy trục qua trọng tâm mặtcắt có momen ... TÍNH CỦA MỘT SỐ MẶTCẮTNGANGX c định momen quán tính mặtcắtngang hình chữ nhật trục trung tâm X, Y Do hệ trục X, Y trục đối x ng nên Jxy = Momen quán tính trục X trục Y Tương tựĠ X c định momen ... Sx : moment tĩnh mặtcắtngang trục x Sy : moment tĩnh mặtcắtngang trục y x, y: khoảng cách từ diện tích vi cấp dF tới trục tương ứng Ví dụ: Tính moment tĩnh mặtcắtngang chữ nhật...
... 20,8 ì 10 5cm4 Jx = 12 12 J1 = x 31 Chơng Đặc trng hình học mặtcắtngang Do đó: đó: Các thuyết bền Jx = (72 20,8 )10 5 = 51, 2 ì 10 5cm4 ; J y = J x J y J1 = y h1 b1 60 ì 10 03 = = 20 ì 10 6 cm4 ... Toạ độ trọng tâm Co mặtcắt l: x Co = Sy F = S 13 2.000 222.000 = 46,25cm ; yCo = x = = 27,5cm F 4800 (10 0 ì 60 ) (30 ì 40 ) J x = J1 J2 xx đó: b1 h1 10 0 ì 603 = = 72 ì 10 5 cm4 3 b2 h2 30 ì ... Coi mặtcắt cho l hiệu hai hình chữ nhật ABCD (kí hiệu l 1) v EFGH (kí hiệu l 2) Ta có: Sx = S1 S2 xx 60 S1 = F1 yC1 = (10 0 ì 60 ) = 18 0.000 cm3 x 40 S2 = F2 yC2 = ( 30 ì 40 ) 20 + x...
... tâm: 1 I x = I x + I x2 = ( 12 b1 h1 + A1 a1 ) + ( 12 b2 h2 + A2 a2 ) 1 = ( 12 90 × 20 + 18 00 × 12 ) + ( 12 30 × 40 + 12 00 × 18 ) x0 I x = 868 × 10 mm = 868 × 10 -9 m Iy = Iy + Iy = 12 h1b1 + 12 ... 12 Iy = + , 1, 33( m ) 12 x 2 .13 A2 ⇒ I = + 12 2 , 17 ( m ) 12 1. 2 Iy = + 12 2 ,67 ( m ) 12 x I x = I x + I x2 = , 33 + , 17 = ,5( m ) I y = I y + I y = 1, 33 + ,67 = 4( m ) I xy = I xy + I xy ... tâm y0 Giả sử C(xC, yC) trọng tâm mặtcắtngang x0 , y0 - hệ trục qua C dA (x, y) hệ toạ độ xy dA y0 y yC C x0 dA (x0 ,y0) hệ toạ độ x0 y0 Ta có: xC xx = x0 + xC y = y0 + yC ⇒ yC = S x = ∫ ydA = ∫ (...
... S x = F1 y1 + F2 y + + Fn y n = ∑ Fi y i i =1 n S y = F1 x + F2 x + + Fn x n = ∑ Fi x i i =1 y Toạ độ trọng tâm mặtcắt : F Sx F ∑ Fi x i ∑ Fi F y =∑ i i ∑ Fi = x2 x1 y2 yc = Sy y3 xc = x3 x ... rút gọn ta : J X = J x + b F + 2bS x J Y = J y + a F + 2aS y J XY = J xy + abF + aSx + bS y x b F dF O1 a XX Hình 5.7 Trường hợp đặc biệt : Nếu Oxy hệ trục trung tâm, ta có Sx = Sy = 0, công ... 2α J uv = xy 5.5 .1 Hệ : a) J u + J v = J x + J y b) Hệ trục quán tính ⇒ J uv = 2J xy ⇔ tag 2α = − Jx − Jy c) J max = Jx + Jy Jx + Jy + ( J x − J y ) + 4J 2xy ( J x − J y ) + 4J xy 2 Ngoài...
... N0hh] t t 1 (1 Etd ) Ts (1 q ) t (1 E ) t = t 1 td 10 10 = [2.3933650,950,659,449 216 ] (1 0 ,1) t (1 0 ,1) t = t 1 = 11 .008.093.890 (đồng/km) Tổng chi phí thường xuyên tính ... phí thường xuyên tính đổi năm gốc: ts Ct (1 E t 1 td = 79. 618 .949 + 16 .11 1.930 .15 0 = 16 .19 1.549.4 91 (đồng/km) )t - Tổng chi phí x y dựng khai thác quy đổi năm gốc phương án đầu tư x y dựng ... Gtb N0hh] t t 1 (1 Etd ) Ts (1 q ) t (1 E ) t = t 1 td 15 15 = [2.3353650,950,659,449 216 ] (1 0 ,1) t (1 0 ,1) t = t 1 SVTH: Nguyễn Đình Ninh- Lớp 0 2X3 B Trang 97 to k...
... (1 Etd ) t 1 t 1 (1 Etd ) t 1 (7.7) d Ctd C1d C2 Ctd (1 E ) t 1 (1 E ) (1 E )1 (1 Etd ) t 1 t 1 td td td Ts Với Ctvt Q S Q S Qt S (1 E ) t 1 (1 1E ) (1 ... thông qua Ptđ 7 .15 .1 X c định tổng chi phí x y dựng khai thác quy đổi năm gốc 7 .15 .1. 1Công thức tính toán n Ptd K td t 1 Ct (1 Etd ) t 1 (7.5) Trong đó: + Ct: Chi phí thường xuyên gồm chi ... tính toán: GTB= (74 x 24 95, x 51 14 8, x1 8 20 x7 ) /10 10 0 = 9,449 (Tấn) * Qt : Lượng hàng hoá cần vận chuyển năm thứ t: Q = 365...GTB.Nt (7 .10 ) + Nt: Là lưu lượng xe chạy ngày đêm cuối...
... k1 lấy theo biểu thức sau: k1 11 ,11 N 0, 22 e (7 .15 ) với Ne: số trục xe tính toán tích luỹ suốt thời hạn thiết kế thông qua xe, x c định theo mục 7.2.4: * Ở năm thứ 10 : k1 11 ,11 0,720 (2 516 39)0,22 ... Ở năm thứ 10 : k1 11 ,11 0,720 (2 516 39)0,22 * Ở năm thứ 15 : k1 11 ,11 0,620 (497.776 ) 0,22 7 .13 .1 Phương án đầu tư x y dựng lần – Phương án 1b 7 .13 .1. 1 Kiểm tra theo tiêu chuẩn chịu kéo ... liền khối, x c định: ku R cd k xk xR ku =0,620 x 1, 0 x 2,4= 1, 488 MPa R ku 1, 488 =1, 583 MPa ku =1, 15 MPa u = K ku 0,94 cd Vậy: Lớp BTN đảm bảo điều kiện chịu kéo uốn 7 .13 .1. 1 Kiểm tra...
... suất cắt hoạt động đất T=Tax+Tav = 0, 019 7 - 0,0093= 0, 010 4 MPa Lực dính tính toán đất nền: Ctt = C x K1 x K2 x K3 = 0,03 2x0 , 6x0 , 8x1 ,5=0,024 MPa Vậy Tax + Tav = 0, 010 4 MPa < C tt 0,024 = =0, 0255 ... loại I Dmax25 Mặt đường cũ Móng đất (E0) Tỷ số: 300 ht Etb 0,06 68 256 ,04 0,40 64 253 ,45 1, 26 BTN loại II Dmax25 hi 300 BTN loại I Dmax15 K 1, 00 Ei t 1, 18 Tên vật liệu 0,35 58 253 ,45 300 15 238,42 ... đồ H 0, 21 D 33 Tax 0,32 21 p E 12 300 2,54 E chm 11 8, 01 hình 3 -13 [4] P = 0,6 MPa : áp lực bánh xe tác dụng lên mặt đường Tax = 0 ,19 4 MPa X c địnhTav: Thường lớp BTN lớp mặt, Tav không...