... trung nhịp Hình 2.2: Mô hình dầm cao không khoét lỗ chịu tải tập trung Hình 2.3: Mô hình dầm caokhông khoét lỗ chịu tải tập trung phân bố 41 Hình 2.4: Mô hình dầm cao khoét lỗ nhiều nhịp Hình 2.5: ... tập trung nhịp 40 Hình 2.2: Mô hình dầm cao không khoét lỗ chịu tải tập trung 40 Hình 2.3: Mô hình dầm cao không khoét lỗ chịu tải tập trung phân bố 40 Hình 2.4: Mô hình dầm cao khoét lỗ ... .41 Hình 2.5: Một dạng biểu đồ ứng suất x 41 Hình 2.6: Một dạng biểu đồ ứng suất y 41 Hình 2.7: Các vùng B vùng D .42 Hình 2.8: Thanh chống hình lăng trụ, hình quạt hình...
... Theo [2] Hình Biểu đồ tương tác Biểu đồ tương tác (BĐTT) đường biểu di n khả chịu mômen uốn lực nén biết kích thước bố trí cốt thép tiết di n Hình thể BĐTT theo [1] [2] với số liệu: tiết di n chữ ... s (3) vào (2), biếnđổi tìm được: A s1 (11) N(e h 0,5x1 ) R sc (h a ') (12) N 2R s As1 ( 1) R x h0 R s As1 R b bh R (13) 2.2.2 Theo nghiên cứu tác giả Biếnđổi (6) thành phương ... ngẫu nhiên Do lập với thông số đầu vào cụ thể nên BĐTT có thứ nguyên dùng cho toán kiểm tra cường độ cho tiết di n Trong thực hành người ta thường xây dựng BĐTT với thông số không thứ nguyên,...
... tải trọng biếnđổi theo thời gian (tải trọng chủ yếu) nên kiểm tra độ bền mỏi, ngời ta phải tính toán tà vẹt làm việc giai đoạn biến dạng đàn hồi (không đợc tính toán theo mô hìnhbiến dạng dẻo ... nên phản lực lên dầm cần tìm phải chứa không hai thông số cha biết, nh dạng hàm phản lực phân bố lên dầm không đợc bậc Dạng hàm bậc đợc dựa sở số thí nghiệm thực tế Với mô hình độ cứng thay đổi ... vẹt không đồng hệ không đợc đề cập đến Bài toán tính nội lực tà vẹt trở nên đơn giản, song độ xác lời giải thấp Ta thấy mô hình tính toán tà vẹt Nhật Bản 2.1.2 Mô hình đợc sử dụng nhiều l mô hình...
... trị nội lực mà tiết di n phải chịu vào so sánh với đường cong bền Nếu điểm có toạ độ M, N nằm giới hạn bền tiết di n coi thoả mãn, tiết di n đủ khả chịu lực Như vậy, với tiết di n ta phải xây dựng ... tính khả chịu lực tiết di n theo hai phương vuông góc Y Giả sử tiết di n cần tính bố trí hình vẽ: Cốt thép mềm bố trí theo hai phương, khoảng cách từ tim thép đến mép tiết di n a H X T t a Lõi ... thực biếnđổi tương đương, ta hệ phương trình: [N] = Rc - 2Rst( H -y) [M] = (Rc.b.d + 2.Rst.d)y - ( (*) R cb +Rst)y2 + Mso + Mr - Rs.t.d2 (**) Từ hệ phương trình rút kết luận, với tiết di n xác...
... : chiều dài đoạn liên kết cứng Số liệu tải trọng : Vào trình đơn Dislpay > Show Input Tables > Loading Data Hộp thoại Display Loading Options xuất : Trong hộp thoại Display Loading Options mục ... SAP 2000 BẰNG HÌNH ẢNH Hình dạng ban đầu toán khung 15 XEM PHẢN LỰC Để xem nội lực liên kết nối với đất vào trình đơn Display > Show Elemect Forces / Stresses >Joints THIẾT KẾ VỚI SỰ TR GIÚP ... vào Restore Full View Nhấp chuột vào công cụ Pan sau di chuyển vào vùng làm việc, nhấn giữ chuột để di chuyển hình lên hình sau THIẾT KẾ VỚI SỰ TR GIÚP CỦA MÁY TÍNH 128 BIÊN SOẠN : TỦ SÁCH STK...
... lệch ∆S với tải trọng ngồi q chiều cao H thay đổi 75 4.2.2 Phân tích kết mối tương quan độ lún lệch ∆S với H tải trọng ngồi q thay đổi 83 4.2.3 Phân tích mối tương quan hệ ... Nhà Bè để tìm mối quan hệ tương hổ tải trọng với độ lún lệch cọc bê tơng cốt thép tiết di n nhỏ đất yếu xung quanh, mối liên hệ chiều cao đắp đến khoảng cách cọc, nghiên cứu hiệu truyền tải trọng ... đắp H : chiều cao đắp q : tải trọng ngồi Tỷ số chuyển đổidi n tích : as = Ap Ap + As Ap : Di n tích cọc As : Di n tích phần đất liên kết với cọc (1.6) - 11 - 1.3 Hệ số suy giảm ứng suất: [6]...
... Main (cm2/m): di n tích cốt thép lớp • (-) Ay Main perpendicular: di n tích cốt thép hướng vuông góc lớp • (+) Ax Main (cm2/m): di n tích cốt thép lớp • (+) Ay Main perpendicular: di n tích cốt ... Hai giá trị khác (hình bên trái) o b1,2=: cho giá trị b1và b2 số nhân với bề dầy cánh Cho hệ số ô nhập liệu (hình bên trái) • • Simple bending, N=0: có đánh dấu, uốn đơn Hình minh họa lực ... cạnh b tiết di n • Required reinforcement along h (cm2): di n tích cốt thép dọc theo cạnh h tiết di n • Reinforcement alng h - distribution (My): phân bố cốt thép dọc theo cạnh h tiết di n • Transversal...
... 356-2005 lực cắt lớn dầm mà cốt đai bê tông phải chịu Q làmax − Qb1 qsw Cho nên chịu lực cắt kết không mặt kết cấu Ví dụ 2: thiết kế cốt đai không dùng cốt xiên cho dầm đơn giản có nhịp 4,8m=4800mm ... trọng phân bố không điều hình vẽ q=55kN HẬUBD - 2010 HẬUBD - 2010 c Kết luận: bố trí cốt đai có khoảng cách s= 110mm khoảng0 = 802mm , để cấu kiện làm việc trạng thái an toàn nên ta chọn0 = ... toán cốt đai không đặt cốt xiên Bước : tìm tiết di n nghiêng nguy hiểm Bước : tính cốt đai Cho cấu kiện chịu tải trọng phân bố Cho cấu kiện chịu tải trọng phân bố đặt cốt đai không Cho cấu...
... hản ca ti trng di hản - f3: Âäü vng tạc dủng di hản ca ti trng di hản (Chụ f1, f2 cạc giạ trë γ v ψa phi ỉïng våïi cháút ngàõn hản Pdh ca ti trng cn f3 thç γ v ψa ỉïng våïi cháút di hản ca ti ... bäü tiãút di ûn ngang Cạc vãút nỉït cạch khong 0.75 âãún láưn bãư räüng tiãút di ûn Nhiãưu vãút nỉït nh s xút hiãûn åí låïp cọ cäút thẹp, cạc vãút nỉït ny näúi våïi åí giỉỵa tiãút di ûn Kãút ... åí giỉỵa chiãưu cao tiãút di ûn s låïn hån Cạc cáúu kiãûn chëu ún cọ vãút nỉït vng kẹo Cạc vãút nỉït ny kẹo di gáưn tåïi trủc trung ho Våïi dáưm cọ chiãưu cao tiãút di ûn låïn cạc vãút nỉït åí...
... phỉïc tảp Âãø âån gin toạn ngỉåìi ta âỉa mäüt säú gi thuút âãø xạc âënh näüi lỉûc hồûc toạn tiãút di ûn, cọ nhỉỵng gi thuút khäng hon ton ph håüp våïi thỉûc tãú lm viãûc Vç váûy bäú trê cäút thẹp ... lỉûc s ẹp củc bäü vo BT v gáy ỉïng sút táûp trung tải âọ âãø phán bäú lỉûc nẹn ca cäút thẹp (Tiãút di ûn räüng hån) âãưu hån Cäút thẹp âỉåüc ún cong våïi bạn kênh cong r ≥ 10d F F F r ≥10d F 3.5 ... cọ chiãưu dy ≥100, dáưm hồûc sỉåìn cọ h
... σa =(Ea/Eb)*σbk=nσbk Tỉïc l âäúi våïi mäüt di ûn têch cäút thẹp chëu kẹo tỉång âỉång våïi n láưn di ûn BT hay di ûn têch cäút thẹp Fa quy âäøi thnh nFa di ûn têch BT Så âäư ỉïng sút ca miãưn BT ... ∑Ti (3 - 2) 1.3 Tính tốn tiết di n BTCT: Tênh toạn vãư kh nàng chëu lỉûc ca kãút cáúu BTCT ta gàûp dảng bi toạn sau: - Bi toạn kiãøm tra: Cạc thäng säú vãư tiãút di ûn BT v cäút thẹp â cho trỉåïc, ... tạc dủng ngàõn hản (do cạc thiãút bë váûn chuøn di âäüng, ngỉåìi âi lải, âäư âảc v cạc thiãút bë nhẻ, ti trng giọ, ti trng phạt sinh váûn chuøn v là p ghẹp, trng lỉåüng ca váût liãûu v thiãút bë...
... thơng qua bốn mơ hình đây: Hình Mơ hình (MH 1) sau: Vòm: sử dụng phần tử với tiết di n thay đổi, chân vòm mơ hìnhvớiliên kết ngàm cứng Hệ giằng ngang: liên kết hai vòm mơ hình dạng phần tử ... 910,91 Mơ hình (MH 2): Về giống mơ hình Điểm khác chủ yếu mơ hình thể thơng qua việc mơ hình dầm dọc phụ hệ dầm dọc Trong mơ hình này, dầm dọc phụ mơ hình phần tử với hai đầu giải phóng liên kết, ... phép truyền lực cắt Nhờ giải phóng liên kết nên dầm dọc làm việc giống dầm giản đơn kê hai dầm ngang Mơ hình (MH 3): Về giống mơ hình Điểm khác chủ yếu hai mơ hình thể thơng qua việc mơ hình...
... hệ số, lấy với cấu kiện chịu uốn c – hệ số xét đến tính chất tác dụng tải trọng, lấy với tải trọng ngắn hạn, 1,3 với tải trọng dài hạn n – hệ số xét đến tính chất bề mặt cốt thép, lấy với cốt thép ... 2296846 daNcm Do mặt cắt gối, mômen uốn căng nên tiết di n chữ T cánh kéo tính toán tiết di n chữ nhật bxh = 30x80 cm h o= 76 cm h = 80 cm a Fa b = 30 cm Hình 4.3 – Tính cốt thép cho trường hợp căng ... daN < Qdb Không cần đặt cốt xiên c Bố trí cốt thép dầm (hình 3.2) 4.5 Kiểm tra nứt tính bề rộng khe nứt Kiểm tra nứt mặt cắt có mômen căng căng lớn Điều kiện để dầm không bị nứt tiết di n trên:...
... doạn ng thng cú tit din khụng i ph thuc vo tc chuyn ng ca dũng khụng khớ, kớch thc chiu di on ng dn, nhn b mt ng Ta cú th tớnh toỏn tn tht ma sỏt Pms bng cỏch biu din mi quan h gia Pmsv cỏc ... on ng thng cú tit din khụng i ph thuc vo tc chuyn ng ca dũng khụng khớ, kớch thc chiu di on ng dn, nhn b mt ng Ta cú th tớnh toỏn tn tht ma sỏt P ms bng cỏch biu din mi quan h gia Pms1v cỏc ... V= 15 18 (m/s) Ta chn V= 18(m/s) F0 l din tớch thit din ng ng Thay s ta cú: (m2) Vi ng ng thit din hỡnh trũn cú ng kớnh l D(m) (m) Thay s ta cú: (m) chiu di l = m b dy ca ng SV: Bựi Anh Cng 45...
... càõt: G= 2(1 + µ ) b Biến dạng tải trọng tác dụng dài hạn: Hiện tượng từ biến BT Thê nghiãûm nẹn máùu âãún (σb, εb) räưi giỉỵ ti thåìi gian di, dỉåïi tạc dủng ca ti trng di hản, biãún dảng ca ... σa =(Ea/Eb)*σbk=nσbk Tỉïc l âäúi våïi mäüt di ûn têch cäút thẹp chëu kẹo tỉång âỉång våïi n láưn di ûn BT hay di ûn têch cäút thẹp Fa quy âäøi thnh nFa di ûn têch BT Så âäư ỉïng sút ca miãưn BT ... lán cáûn Di ûn têch cäút phán bäú / 1M bãư di bn ≥10% di ûn têch cäút chëu lỉûc tải TD cọ Mmax lneo≥10d KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP Chỉång ÅÍ âoản gäúi tỉûa bn phi cọ â chiãưu di âãø...
... ƯLT vớiquan niệm ƯLT tải trọng cân Phần mềm SAP2000 chọn công cụ để phân tích nội lực sàn Các giả thiết: Lực cáp khôngđổi dọc theo chiều dài cáp Độ dốc cáp nhỏ, thành phần lực nén dọc khôngđổi ... chỉnh (modification factors) Quy trình tính toán độ võng sau: Rời rạc hoá mặt sàn thành phần tử: - Bản sàn chia không (dải cột chia nhỏ xác hơn) - Cột đỡ sàn mô hình thành đoạn: cột cột dưới, liên ... So sánh mô men uốn phần tử theo phương với mô men kháng nứt tiết di n Mcrc Tại phần tử có M > Mcrc, tính toán độ cứng cần xét đến xuất khe nứt vùng kéo Khi không xuất khe nứt M ≤ Mcrc 4.1 Tính...
... trị nội lực mà tiết di n phải chịu vào so sánh với đờng cong bền Nếu điểm có toạ độ M, N nằm giới hạn bền tiết di n coi nh thoả mãn, tiết di n đủ khả chịu lực Nh vậy, với tiết di n ta phải xây dựng ... khả chịu lực tiết di n theo hai phơng vuông góc Y Giả sử tiết di n cần tính đợc bố trí nh hình vẽ: Cốt thép mềm đợc bố trí theo hai phơng, khoảng cách từ tim thép đến mép tiết di n a h H X T t ... thực biếnđổi tơng đơng, ta đợc hệ phơng trình: [N] = Rc - 2Rst( H -y) [M] = (Rc.b.d + 2.Rst.d)y - ( (*) R cb +Rst)y2 + Mso + Mr - Rs.t.d2 (**) Từ hệ phơng trình rút kết luận, với tiết di n xác...
... từ biến nhanh bêtông Eb môđun đàn hồi bêtông Ired moment quánh tính tiết di n quy đổi trục trọng tâm tiết di n, tiết di n bêtông phải trừ di n tích cốt thép µ > 3% di n tích cốt thép nhân với ... thép ứng lực trước không xuất biến dạng không hồi phục Cấp Cho phép xuất khe nứt ngắn hạn với bề rộng hạn chế acrc1 khe nứt dài hạn với bề rộng hạn chế acrc2 A TÍNH TOÁN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ ... mép lõi (nằm phía xa mép chịu kéo) moment kháng uốn thớ chịu kéo tiết di n quy đổi, di n tích tiết di n qui đổi coi vật liệu làm việc đàn hồi 1.4 Kéo lệch tâm (M, N) Mr = N(e0 + r) ≤ Rbt,ser Wpl...