Khoa Xây Dựng – Trường Đại học Kiến Trúc TP.HCM TS NGUYỄN HỮU ANH TUẤN TĨM TẮT CÁC CƠNG THỨC TÍNH TỐN CẤU KIỆN BTCT Tham khảo TCVN 5574-2012 tài liệu GS Nguyễn Đình Cống Version 1- nháp
Cường độ vật liệu
Cấu kiện chịu uốn (tiết diện thẳng góc)
Cấu kiện chịu nén tâm
Cột chịu nén lệch tâm
Cột chịu nén lệch tâm xiên
PP thực hành tính CK chịu uốn tiết diện nghiêng
Cấu kiện chịu uốn-xoắn
Tính tốn theo TTGH II Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft I CƯỜNG ĐỘ BÊTƠNG Cường độ trung bình Cường độ đặc trưng Rm = ∑R i n Rch = Rm (1 − Sv) số mẫu ≥ 15 σ= độ lệch quân phương hệ số biến động v= σ Rm ∑ (R i − Rm ) n −1 = 0,135 ÷ 0,15 để xác suất bảo đảm ≥ 95% S = 1,64 Cường độ tiêu chuẩn Rbn = γkc Rch γkc xét đến làm việc bêtông thực tế kết cấu khác với làm việc mẫu thử; γkc = 0,75÷ 0,8 tùy Rch I CƯỜNG ĐỘ BÊTÔNG Cấp độ bền chịu nén B (MPa) mác chịu nén M (kG/cm2) B = αβM αβ α = 0,1 ; β =1−Sv = 1− 1,64 × 0,135 = 0,778 Cấp độ bền cường độ đặc trưng mẫu thử chuẩn Cường độ tính tốn Rb = Rbt = γ bi Rbn γ bc γ bi Rbtn γ bt Mác chịu nén M M200 M250 M350 M400 Cấp độ bền chịu nén B B15 B20 B25 B30 nén Rb (MPa) 8,5 11,5 14,5 17,0 kéo Rbt (MPa) 0,75 0,90 1,05 1,20 23000 27000 30000 32500 Môđun đàn hồi Eb(MPa) Hệ số điều kiện làm việc bêtơng γbi tùy tính chất tải trọng, giai đoạn làm việc kết cấu, kích thước tiết diện Hệ số độ tin cậy tính theo TTGH I γbc =1,3 ÷ 1,5 γbt =1,3 ÷ 2,3 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft II CƯỜNG ĐỘ CỐT THÉP Rsn = σ ym (1 − Sv) Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn σ ym _ giới hạn chảy trung bình v = 0,05 ÷ 0,08 Cường độ tính tốn γ si Rsn γs kéo Rs = nén Rsc → theo Rs Nhóm cốt thép (γs = 1,05 ÷ 1,2) CI, AI CII, AII CIII, AIII kéo Rs (MPa) 225 280 355 365 nén Rsc (MPa) 225 280 355 365 cốt ngang Rsw (MPa) 175 225 285 290 Mơđun đàn hồi Es(MPa) 21 × 104 21 × 104 20 × 104 (φ φ ≥ 10) (φ φ6; φ8) III TÍNH TỐN CẤU KIỆN CHỊU UỐN THEO CƯỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC So sánh ký hiệu tiêu chuẩn cũ TCVN 5574-1991 tiêu chuẩn TCVN 5574-2012 Cũ Rn Ra R’a Fa F’a x a h0 x a h0 Mới Rb Rs Rsc As A’ Cũ α α0 A A0 γ b’c h’c Mc Mới ξ ξR αm αR ζ b’f h’f Mf s Các hệ số giới hạn Cấp độ bền chịu nén bêtơng µ max = ξ R Rb Rs Cốt thép CI, AI Cốt thép CII, AII B15 B20 B25 ξR 0,673 0,645 0,618 αR 0,446 0,437 0,427 ξR 0,650 0,623 0,595 αR 0,439 0,429 0,418 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft III TÍNH TOÁN CẤU KIỆN CHỊU UỐN THEO CƯỜNG ĐỘ TRÊN TIẾT DIỆN THẲNG GÓC ω ξR = 1+ Rs  ω  1 −  1,1  σ sc ,u  ω = α − 0,008 Rb (Rb tính MPa) α = 0,85 với bêtơng nặng σsc,u = 400 ÷ 500 MPa Cách thiết lập cơng thức tính tốn
Sơ đồ ứng suất, phương trình cân bằng: TC giống tiêu chuẩn cũ
Ví dụ tính cốt dọc cho cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật, cốt đơn: As = ξ ξ = − − 2α m αm = M ≤ αR Rbbh02 ( ζ = 0,5 + − 2α m ) As = Rb bh0 Rs M ζRs h0 IV TÍNH TỐN CK CHỊU UỐN TRÊN TD NGHIÊNG Điều kiện để riêng bêtông đủ chịu lực cắt QA ≤ Q0 = 0,5ϕ ϕb4 (1 + ϕn) Rbtbh0= 0,75Rbtbh0 lấy ϕb4 = 1,5 cho BT nặng Điều kiện bêtông chịu nén vết nứt nghiêng { bảo đảm khả chịu ứng suất nén bụng dầm} QA ≤ Qbt = 0,3 ϕw1 ϕb1 Rb bh0 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft thực hành, lấy ϕw1 = 1÷1,05 PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN THỰC HÀNH Bài toán kiểm tra khả chịu cắt cốt đai bêtơng Asw _diện tích tiết diện ngang lớp cốt đai s _bước đai C _chiều dài hình chiếu tiết diện nghiêng nguy hiểm lên trục dọc cấu kiện Giá trị C C0 theo tính tốn thực hành C* < h0 h0 ÷ 2h0 > 2h0 C h0 C* C* C0 C* C* 2h0 QA ≤ Qbsw = Qb + Qsw Điều kiện cường độ Qb = M b = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n )Rbt bh = Rbt bh02 q sw Mb q sw C* = R A = sw sw s Mb C Qsw = qswC0 tra bảng chọn C C0 PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN THỰC HÀNH Bài tốn tính cốt đai (khi khơng dùng cốt xiên) M b = ϕb (1 + ϕ f + ϕ n )Rbt bh02 = Rbt bh Qb = q sw1 = Mb C C* = 2M b QA tra bảng chọn C C0 Qbmin = ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) Rbtbh0 = 0,6 Rbtbh0 Q A − Qb C0 q sw = Qb 2h0 qsw = max {qsw1, qsw2} s= Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft Rsw Asw q sw Bước đai tính tốn (cần so sánh với bước đai cấu tạo) V CẤU KIỆN CHỊU NÉN ĐÚNG TÂM Ngh = ϕ ( RbAb + RscAst ) Rsc = (Rs; 400MPa) λ = l0 / rmin ; tiết diện chữ nhật b×h có rmin = 0,288b ϕ = 1,028 − 0,0000288λ λ2 − 0,0016λ λ3 bỏ qua uốn dọc λ ≤ 28 (hay λb = l0/b ≤ với TD chữ nhật) 11 VI CỘT CHỊU NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT Độ lệch tâm lệch tâm ngẫu nhiên - kết cấu siêu tĩnh: e0 = max{e1 ; ea} - kết cấu tĩnh định: e0 =e1 + ea e1 = M/N ea độ lệch tâm ngẫu nhiên (ea ≥ h/25) Ảnh hưởng uốn dọc l0/h ≤ lấy η =1; l0/h > tính Ncr η η= 1− N N cr 12 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT BÀI TỐN TÍNH CỐT THÉP ĐỐI XỨNG TCVN 5574-2012  6,4 E  SI N cr = b  + αI s  l0  ϕ l  I _moment quán tính tiết diện lấy trục qua trọng tâm vng góc với mặt phẳng uốn; IS _moment quán tính tiết diện cốt thép dọc chịu lực đ/v trục nêu S = 0,1 + IS =µtbh0(0,5h−a)2 α= 0,1 + Es Eb ϕl = + β ϕp _ hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước Với kết cấu BTCT thường ϕp = 0,11 δe ϕp  e0  ; δ  h  δ e = max  M dh + N dh y ≤ 1+ β M + Ny δ = 0,5 − 0,01 với bêtông nặng β=1 với tiết diện chữ nhật y=h/2 l0 − 0,01Rb h (Rb tính MPa) 13 CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT BÀI TOÁN TÍNH CỐT THÉP ĐỐI XỨNG Tính nhanh Ncr theo cơng thức GS Nguyễn Đình Cống: N cr = 2,5θEb I l02 θ= 0,2e0 + 1,05h 1,5e0 + h Xác định sơ chiều cao vùng nén x1 Khi Rs = Rsc giả thiết 2a’ ≤ x ≤ ξRh0 x1 = N Rb b 14 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT ĐẶT CỐT THÉP ĐỐI XỨNG Các trường hợp tính tốn a) Khi 2a’ ≤ x1 ≤ ξRh0 lệch tâm lớn A' s = với Ne − Rb bx (h0 − 0,5 x ) N (e + 0,5 x − h0 ) = Rsc Z a Rsc Z a x = x1 ; Za = h0 − a’ e = ηe0 + 0,5h − a b)Khi x1 < 2a’ (đặc biệt) As = N (e − Z a ) Rs Z a c) Khi x1 > ξRh0  lệch tâm bé A' s = Ne − Rb bx(h0 − 0,5 x) Rsc Z a 15 CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT ĐẶT CỐT THÉP ĐỐI XỨNG Xác định x theo công thức thực nghiệm: Công thức đơn giản  1−ξR  h0 x =  ξ R + + 50ε 02   với ε0 = e0 h Công thức GS Nguyễn Đình Cống với x= [(1 − ξ R )γa n + 2ξ R (nε − 0,48)]h0 (1 − ξ R )γ a + 2(nε − 0,48) n= N Rb bh0 ε= e h0 γa = Za h0 16 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT ĐẶT CỐT THÉP ĐỐI XỨNG •TCVN 5574-2012 Khi dùng bêtơng có cấp độ bền khơng q B30 cốt thép có RS ≤ 365 MPa x nghiệm phương trình bậc ba x3 + a2 x2 + a1 x + a0 = a1 = a = −( + ξ R ) h0 a0 = − N [2eξ R + (1 − ξ R )Z a ]h0 Rb b Ne + 2ξ R h02 + (1 − ξ R )h0 Z a Rb b Phải lấy nghiệm phương trình khoảng ξRh0 < x ≤ h0 Cách tính dần nghiệm x phương trình bậc ba: N (e + 0,5 x1 − h0 ) A = Rsc Z a * s   * − 1 h0  N + Rs As  − ξ   R x=  Rs As* Rb bh0 + 1− ξR 17 VI CỘT CHỊU NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT BÀI TOÁN KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Biết kích thước tiết diện b×h, l0, cấu tạo cốt thép (As, A’s) , loại vật liệu Kiểm tra khả chịu cặp nội lực (M, N) ? Số liệu Rb, Rs, Eb, Rs, ξR, As, A’s, a, a’, Za, e1, e0, uốn dọc η, e Tạm giả thiết lệch tâm lớn, tính x = x2 x2 = N + Rs As − Rsc A' s Rb b Trường hợp Khi 2a’ ≤ x2 ≤ ξRh0 Giả thiết đúng, lấy x = x2 kiểm tra Ne ≤ [Ne]gh = Rbbx (h0 − 0,5x) + RscA’sZa 18 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft KiỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỘT NÉN LỆCH TÂM Trường hợp Khi x < 2a’ kiểm tra theo trường hợp đặc biệt Ne’ ≤ [Ne’]gh = RsAsZa với e’= e − Za = ηe0 + a’ − 0,5h Trường hợp Khi x2 > ξRh0  Xảy lệch tâm bé, giả thiết khơng đúng, cần tính lại x x= (N − Rsc A' s )(1 − ξ R )h0 + Rs As (1 + ξ R )h0 Rb b(1 − ξ R )h0 + Rs As  Điều kiện x ξRh0 ≤ x ≤ h0 Nếu tính x > h0 tính lại x= N − Rsc ( A' s + As ) Rb b  kiểm tra Ne ≤ [Ne]gh = Rbbx (h0 − 0,5x) + RscA’sZa 19 VII CỘT NÉN LỆCH TÂM XIÊN TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT N
Tham khảo tiêu chuẩn BS 8110 ACI 318, hiệu chỉnh cho phù hợp với TCVN 55742012
Đề bài: Tiết diện Cx, Cy ; chịu N, Mx, My
Điều kiện áp dụng: Mx My x y ½ ≤ Cx /Cy ≤ cốt thép rải theo chu vi, Cy cạnh b có mật độ thép dày (1) Theo phương: Cx  độ lệch tâm ngẫu nhiên eax , eay  hệ số uốn dọc ηx ηy  moment gia tăng Mx1 = ηx Mx ; My1 = ηy My 20 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft CỘT NÉN LỆCH TÂM XIÊN TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT (2) Đưa mơ hình tính tốn tương đương theo phương (x y) tùy tương quan Mx1, My1 với kích thước cạnh tiết diện Mơ hình Theo phương x M x1 M y1 > Cx Cy Điều kiện Theo phương y M y1 Cy h = Cx ; b = Cy Ký hiệu > M x1 Cx h = Cy ; b = Cx M1 = Mx1 ; M2 = My1 M1 = My1 ; M2 = Mx1 ea = eax + 0,2eay ea = eay + 0,2eax Giả thiết a; tính h0 = h − a Z = h − 2a Chuẩn bị số liệu: Rb, Rs, Rsc, ξR 21 CỘT NÉN LỆCH TÂM XIÊN TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT (3) Tính theo trường hợp cốt thép đối xứng N x1 = Rb b x1 ≤ h0 m0 = − Moment tương đương Độ lệch tâm e1 = l0 x ix l0 y λy = iy λx = Độ mảnh Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft M N x1 > h0 0,6 x1 h0 m0 = 0,4 M = M + m0 M hệ số chuyển đổi m0 h b với kết cấu tĩnh định e0 = e1 + ea e = e0 + 0,5h − a λ = max {λx, λy} 22 CỘT NÉN LỆCH TÂM XIÊN TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT Dựa vào độ lệch tâm e0 giá trị x1 để phân biệt trường hợp tính tốn (a) Nén lệch tâm bé ε= e0 ≤ 0,30 h0 γe = hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm → tính tốn nén tâm (0,5 − ε )(2 + ε ) hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm ϕ e = ϕ + (1 − ϕ )ε 0,3 ϕ = 1,028 − 0,0000288λ2 − 0,0016λ Diện tích tồn cốt dọc Ast = γ eN − Rb bh ϕe Rsc − Rb 23 CỘT NÉN LỆCH TÂM XIÊN TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT (b) Nén lệch tâm bé ε= e0 > 0,30 h0 x1 > ξRh0  1− ξR  h0 x =  ξ R + + 50ε 02   Diện tích tồn cốt dọc Ast = (c) Nén lệch tâm lớn ε = Diện tích toàn cốt dọc Ne − Rb bx(h0 − x / 2) kRsc Z e0 > 0,30 h0 Ast = ε0 = e0 h lấy k = 0,4 x1 ≤ ξRh0 N (e + 0,5 x1 − h0 ) kRs Z lấy k = 0,4 24 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft TÍNH TỐN CẤU KiỆN CHỊU UỐN-XOẮN TCVN 5574-2012 Tiết diện b×h (b ξRh0 (tức As lớn) nhân AsRs (3) với ξRh0/x Xác định cánh tay đòn nội lực Z - 2a’ ≤ x ≤ ξRh0 lấy Z = h0 − 0,5x - x < 2a’ lấy Z = max { Za = h0− a’; Zb = h0− 0,5x1 } Xác định chiều dài hình chiếu tiết diện C Tìm C để (Mgh) nhỏ nhất, đồng thời cần hạn chế C ≤ 2h + b CẤU KiỆN CHỊU UỐN-XOẮN 2.2 Sơ đồ 2: tác dụng Q Mt M gh = ( ) Rs As1 + ϕ w1δ 1λ12 Z ϕ q λ1 (5) Đặc biệt, Mt ≤ 0,5 Qb cần kiềm tra sơ đồ theo công thức: Q ≤ Qsw + Qb − δ1 = h 2b + h λ1 = C1 h ϕq = + ϕ w1 = Qb 2M t Rsw Asw h × Rs As1 s Hạn chế ϕw1 khoảng 0,5 ≤ ϕw1 ≤ 1,5 Nếu tính ϕw1 < 0,5 cần nhân RsAs1 với ϕw1 / 0,5 Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft 3M t b 2.2 Sơ đồ 2: tác dụng Q Mt Xác định chiều cao vùng nén x Rbhx = RsAs1 – RscA’s1 - giá trị x cần thỏa 2a’ ≤ x ≤ ξRb0 - x < 2a’ (kể x < 0) tính x1=RsAs1 /(Rbb) Xác định cánh tay đòn nội lực Z1 - 2a’ ≤ x ≤ ξRh0 lấy Z1 = b0 − 0,5x - x < 2a’ lấy Z1 = max { Za = b0− a’; Zb = b0− 0,5x1 } Xác định chiều dài hình chiếu tiết diện C1 Tìm C1 để (Mgh) nhỏ nhất, đồng thời cần hạn chế C ≤ 2b + h 2.3 Sơ đồ 3: có vùng nén cạnh chịu kéo uốn Chỉ cần tính b Mt > M 2h + b Tính Mgh sơ đồ 1, giá trị M biểu thức χ, ϕwmin ϕw max lấy dấu âm, hoán vị cốt thép A’s thành As ngược lại TÍNH TỐN CẤU KiỆN BTCT THEO TRẠNG THÁI GiỚI HẠN THỨ HAI TCVN 5574-2012
Tính tốn độ võng
Tính tốn hình thành mở rộng vết nứt Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT
Tính tốn hình thành khe nứt: xác định khả chống nứt cấu kiện (nội lực làm xuất khe nứt)
Tính toán mở rộng khe nứt: xác định bề rộng khe nứt (BRKN) so sánh với BRKN giới hạn ghi tiêu chuẩn thiết kế
Tính tốn khép kín khe nứt sau dỡ bỏ tải trọng tạm thời Ba cấp khả chống nứt Cấp Không cho phép xuất khe nứt Cấp Cho phép xuất khe nứt ngắn hạn với bề rộng hạn chế acrc1, chắn khe nứt khép kín trở lại dở bỏ tải trọng tạm thời Chỉ áp dụng cho bêtông cốt thép ứng lực trước, bêtơng có ứng suất nén trước σb ≥ 0,5 MPa cốt thép ứng lực trước không xuất biến dạng không hồi phục Cấp Cho phép xuất khe nứt ngắn hạn với bề rộng hạn chế acrc1 khe nứt dài hạn với bề rộng hạn chế acrc2 A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 1.Tính tốn hình thành khe nứt 1.1 Kéo tâm (N) N ≤ Ncrc = ARbt,ser + 2αRbt,serAs α= ES Eb A, As _diện tích tiết diện ngang cấu kiện diện tích cốt thép 1.2 Uốn (M) M ≤ Mcrc = Rbt,ser Wpl W pl = 2(I bo + αI so + αI ' so ) + S bo h−x Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft h' f   a'  A' f +21 − αA' s bh + 21 − , h h  x   = 1− ξ= h0 Ared − A f A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 1.Tính tốn hình thành khe nứt 1.2 Uốn (M) A’f = (b’f − b) h’f Af = (bf − b) hf Ared = bh + A’f + Af + α (As + A’s) moment kháng uốn tiết diện thớ chịu kéo ngồi có xét đến biến dạng khơng đàn hồi bêtông vùng chịu kéo Wpl moment quán tính trục trung hịa diện tích vùng Ibo, Iso, I’so bêtơng chịu nén, diện tích cốt thép chịu kéo diện tích cốt thép chịu nén moment tĩnh trục trung hòa diện tích vùng bêtơng chịu kéo Sbo Với tiết diện chữ nhật: I bo = bx 3 S bo = b(h − x ) 2 I so = As (h − x − a ) I ' so = A' s ( x − a') A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 1.Tính tốn hình thành khe nứt 1.3 Nén lệch tâm (M, N) M = Ne0 ≤ Rbt,ser Wpl + Nr r= Wred Ared Wred, Ared khoảng cách từ trọng tâm đến mép lõi (nằm phía xa mép chịu kéo) moment kháng uốn thớ chịu kéo tiết diện quy đổi, diện tích tiết diện qui đổi coi vật liệu làm việc đàn hồi 1.4 Kéo lệch tâm (M, N) Mr = N(e0 + r) ≤ Rbt,ser Wpl r= Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft W pl A + 2α ( As + A's ) A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 1.Tính tốn hình thành khe nứt 1.5 Tính gần Wpl Wpl = γWred γ _hệ số xét ảnh hưởng biến dạng không đàn hồi bêtông vùng kéo Với tiết diện chữ nhật chữ T có cánh vùng nén γ = 1,75 2.Tính tốn mở rộng khe nứt 2.1 Cơng thức tính BRKN thẳng góc acrc với kết cấu BTCT thường: acrc = δϕ lη σs Es 20(3,5 − 100µ )3 d A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 2.Tính tốn mở rộng khe nứt acrc δ tính mm = với cấu kiện chịu uốn nén lệch tâm; = 1,2 với cấu kiện chịu kéo =1 với tải trọng tác dụng ngắn hạn; ϕl = 1,6 − 15µ với tải trọng tác dụng dài hạn tải trọng lặp, dùng bêtông nặng điều kiện độ ẩm tự nhiên η = (cốt thép có gờ); = 1,2 (cốt thép trịn trơn) σs ứng suất cốt thép lớp ngồi µ hàm lượng cốt thép chịu kéo, lấy nhỏ 2% d đường kính cốt thép, tính mm Kéo tâm N σs = As Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft Uốn σs = M As z Xem cơng thức tính cánh tay địn z nội ngẫu lực phần tính tốn biến dạng A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 2.Tính tốn mở rộng khe nứt Nén (kéo) tâm σs = N ( es ± z ) As z lấy dấu (+) kéo lệch tâm, dấu (−) nén lệch tâm Với cấu kiện chịu kéo lệch tâm, eo,tot < 0,8h0 (eo,tot độ lệch tâm lực dọc trọng tâm tiết diện quy đổi) lấy z = zs (zs khoảng cách As A’s); N nằm As A’s es lấy dấu trừ Khi cốt chịu kéo thành số lớp ứng suất σs trong cấu kiện chịu uốn, chịu nén lệch tâm chịu kéo lệch tâm (với eo,tot ≥ 0,8h0) cần phải nhân với hệ số δn h − x − a2 δn = h − x − a1 x = ξh0 chiều cao vùng bêtông chịu nén a1, a2 khoảng cách từ trọng tâm tiết diện toàn cốt thép từ trọng tâm tiết diện hàng cốt thép đến thớ bêtơng chịu kéo lớn A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 2.Tính toán mở rộng khe nứt 2.2 Giới hạn bề rộng khe nứt thẳng góc acrc1 = acrc.1t − acrc.1d + acrc.2 acrc1 bề rộng khe nứt ngắn hạn acrc.1t bề rộng khe nứt tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng acrc.1d bề rộng khe nứt ban đầu tải trọng thường xuyên tải trọng dài hạn (các tải trọng tác dụng ngắn hạn) acrc.2 bề rộng khe dài hạn tác dụng (dài hạn) tải trọng thường xuyên tải trọng dài hạn Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft A TÍNH TỐN VỀ SỰ HÌNH THÀNH VÀ MỞ RỘNG VẾT NỨT 2.Tính toán mở rộng khe nứt 2.2 Giới hạn bề rộng khe nứt thẳng góc Nguyen Huu Anh Tuan - v1- Draft ... dùng b? ?tông nặng điều kiện độ ẩm tự nhiên η = (cốt thép có gờ); = 1,2 (cốt thép tròn trơn) σs ứng suất cốt thép lớp ngồi µ hàm lượng cốt thép chịu kéo, lấy nhỏ 2% d đường kính cốt thép, tính. .. 0,01 với b? ?tông nặng β=1 với tiết diện chữ nhật y=h/2 l0 − 0,01Rb h (Rb tính MPa) 13 CỘT NÉN LỆCH TÂM, TIẾT DIỆN CHỮ NHẬT BÀI TỐN TÍNH CỐT THÉP ĐỐI XỨNG Tính nhanh Ncr theo cơng thức GS Nguyễn. .. Rb Rs Cốt thép CI, AI Cốt thép CII, AII B15 B20 B25 ξR 0,673 0,645 0,618 αR 0,446 0,437 0,427 ξR 0,650 0,623 0,595 αR 0,439 0,429 0,418 Nguyen Huu Anh Tuan - v 1- Draft III TÍNH TỐN CẤU KIỆN CHỊU