... (1, 52) (d1+d2) = (1, 52) (22 4+560) = 1176 1568 Ta tiến hành lấy khoảng cách: as = 1400 mm Chiều dài đai đ-ợc xác định: l =2a + (d1+d2) /2 +(d2-d1 )2/ 4a = 2. 1400 + 3,14 (22 4+560) /2 +(560 -22 4 )2/ 4.1400 = 4051,66mm ... bảng (4. 12) ta có C v = F : ứng suất lợi ích cho phép ban đầu xác minh thực F = k1 k2 /d1 nghiệm ta có: F = 2, 5 10.6 /22 4 = 2, 23 Mpa Khi ta có chiều rộng đai: b Ft K d 22 0,78.1 ,2 22 ,3 mm ... III 32, 2 Tct = 9,55 106 Pct 3,67 9,55.106 1088463 32, 2 n ct N mm Từ thông số tínhtoán đ-ợc ta lập đ-ợc bảng kếttínhtoán sau: P n T I II III Tục chi Trục tiết động Ud = 2, 45 U1 = 5,66 U2 = 3,18...
... d w 22 1 ,28 .84.100,4 1,0 12 2.TI K H K H 2. 367450.1,06.1,13 Khi hệ số tải trọng tính tiếp xúc: KH = KH.KHVKH = 1,06.1,0 12. 1,13 = 1 ,21 2 Thay số vào (1.1): H = 27 4.1,69.0,865 2. 367450.1 ,21 2.(3,18 ... aw2 = 22 0 kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc có t-ợng thừa bền, ta tiến hành tính sơ lại với khoảng cách trục rút ngắn bớt: aw2 = 21 0 mm Môđun : m m = (0,01 0, 02) aw2 = (0,01 0, 02) .21 0 = 2, 1 4 ,2 Chọn ... 0,51,05 105 33 0 ,26 4 zt 138 hệ số dịch chỉnh bánh 2: x4 = xt- x3 = 1,05 0 ,26 4 =0,786 Góc ăn khớp: cos tw z t m cos /(2a aw ) 138.3 cos 20 / 2. 210 0, 926 đó: tw = 22 ,10 Kiểm nghiệm...
... : =Mmax/(0,1.d3) = 23 2435/(0,1.603) = 11 MPa = Tmax/(0 ,2. d3) = 1 121 087/(0 ,2. 603) = 26 MPa [] = 0,8 ch = 0,8.340 = 27 2 MPa; Thay số ta đ-ợc: td 1 12 3 .26 46 MPa 27 2 MPa Trục thoả mãn độ ... tỉ số K/ = 2, 97 K/ = 2, 28 Xác đình hệ số Kd Kd theo công thức 10 .25 ct 10 .26 K dj K K x Ky K dj K K x t Ky Khi thiết diện 32 tínhtoán đ-ợc: K ad1 3,07 , K d1 2, 38 , Với ... suất pháp s theo ct 10 .20 s 348,8 8,9 K d a m 3,07. 12, 7 0,1.0 Hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp s theo ct 10 .21 s 20 2,3 5,9 K d a m 2, 38.14 ,2 0,05.14 ,2 Hệ số an toàn s theo...
... dụng: Fly21 Fz23 Fly20 Với đ-ờng kính ngõng trục d = 40 (mm), chọn ổ cỡ nhẹ 3 620 7 (bảng P2. 12) Khả tải động C = 20 ,6 kN ; Khả tải tĩnh Co =23 .7 kN D = 80 (mm) B =18 (mm) r1 = 2, 0 mm, r2 =1,0 (mm) ... độ t 100oC ) kđ: hệ số kể đến đặc tính tải trọng, trịc số tra đ-ợc kđ = 1 ,2 Q0 = (0,41.1.1175 + 0,87.1183).1.1 ,2 = 1756 N Q1 = (0,41.1.1084+0,87 .22 5).1.1 ,2 = 768 N Theo công thức 11.1 Khả tải ... bảo quản Trục vào(trục 1): Loại ổ: ổ bi đỡ chặn kí hiệu: 3 620 4, bôi trơn mỡ T Trục trung gian(trục 2) : Loại ổ: ổ đỡ chặn kí hiệu: 3 620 8, bôi trơn bàng mỡ T Trục (trục 3): Loại ổ: ổ bi đỡ dãy :21 2...
... 4, 4 92 3.U 21 f 2. ω1 R1 + R 12 + xnm ) = ≈ 0, 69 ( 3 .22 02 2.105 4,33 + 4,3 32 + 4, 49 ) = 65, 43( N m) Hệ số + M mn = Tại giá trị ngắn mạch ω=0 s=1 tính theo công thức (2. 17) ta được: ' p.R2 ... tải làm việc xe cầu ∆t1 = t1 + t2 + t1 = 26 + 30 + 26 = 82( s) Trong : ∆t2 = t3 = 20 0( s) ∆t3 = t1 + t2 + t1 = 26 + 30 + 26 = 82( s ) ∆t4 = t3 = 20 0( s) Để tính chọn công suất động cho xe cầu ta ... dựng đặc tính động xe cầu Dựa vào phương trình đặc tính cơ: M ( s) = ' p.R2 R R1 + ÷ s 2 2 s + 4π f Lnm f ' 2 ( U f1 f )2 = 3.3.4,3 22 0 5965 ( ) = 2 50...
... 0,878 1 ,20 2 140 .2 0,6908 1.45 0,784 98.894 0,073 0,9 72 1,11 TÍNH THỜI GIAN SẤY: Tính thời gian sấy τ= ρd β (W1 −W2 ) 2. 990.0,18.( − 0,4) = = 0,32h = 19 .2 ph = 20 ph A [20 0 − (W 1−W2 )] 9 [20 0 − (2 + ... Công thức tính Bánh dẫn Bánh bò dẫn mn = m h = 2, 25m 560 18 hđ = m c = 0 ,25 m dc = mZ 160 960 d = dc 160 960 Dđ = dc + 2m 1 72 Dc = dc - 2m -2c 1 32 9 72 944 PHẦN 5: TÍNHTOÁN THIẾT BỊ PHỤTÍNH VÀNH ... 0, 022 4 1 ,26 0,16 1,44.105 0, 022 4 13,09 Re ∆ Pl (N/m2) 2, 52 đến trước thùng sấy Từ sau thùng sấy 0,5 đến xyclon Từ sau xyclon đến 0 ,25 quạt hút 0,16 1,44.105 0, 022 4 1,45 0,16 1,44.105 0, 022 4 1,45...
... Tínhtoán hệ thống thiết bị cô đặc Cân chất: TB2 (n =2) Gđ = G2 + W1 + W2 Gđ ađ = G2 a2 Gđ ađ a2 = Gđ − W1 − W2 Chương Các phương pháp giải phương trình hệ phương trình 1.3 Ứng dụng Tínhtoán ... t2 t3 t2 = h y0t + ∆y0 + − ∆ y0 2 18 4 = h 2 y0 + 2 y0 + − ∆ y0 22 h = ( y0 + y1 + y2 ); Chương Các phương pháp tính tích phân xác định 2.2Tính ... Các tích phân sau tính tương tự x2i + ∫ x2i h f ( x)dx = ( y2i + y2i +1 + y2i + ); Cộng tất cả: b h ∫ f ( x)dx = [( y0 + y1 + y2 ) + ( y2 + y3 + y4 ) + ⋅ ⋅ ⋅ + ( y2n 2 + y2n−1 + y2n )] a b h ∫ f...
... 3,5 55 24 11 7,5 50 30 12 5,5 52 48 13 6,5 45 15 14 4,5 60 36 15 8,5 42 45 16 9,5 50 60 t2, giây 12 45 48 15 36 30 44 12 T1 T T T T T T T T T2 0,85T 0,8T 0,8T 0,9T 0,75T 0,85T 0,85T 0,9T 2/ 2 ... Phương án P, kW n, vg/ph L, năm t1, giây 52 30 45 60 50 15 10 42 45 5 55 45 2, 5 63 12 63 36 40 48 t2, giây 48 12 36 44 44 60 30 15 T1 T T T T T T T T T2 0,75T 0,85T 0,9T 0,8T 0,85T 0,75T 0,8T ... • Tínhtoán truyền hở (đai, xích bánh răng) • Tính truyền hộp giảm tốc (bánh răng, trục vít) • Vẽ sơ đồ lực tác dụng lên truyền tính giá trò lực • Tínhtoán thiết kế trục then...
... động Tínhtoán thiết kế chi tiết máy: Tínhtoán truyền hở (đai, xích bánh răng) Tính truyền hộp giảm tốc (bánh răng, trục vít) Vẽ sơ đồ lực tác dụng lên truyền tính giá trò lực Tínhtoán ... N td N 12 t1 N t N 32 t t1 t t 4.8 36 (0,9 4.8) 15 (0,8 4.8) 12 4. 52( KW) 36 15 12 Hiệu suất hệ truyền động: =d.2br.5ol kn Theo bảng (2- 1) ta có: ... Suy tốc độ sơ động 72, 72* 30 =21 81 (vòng / phút) - Theo bảng P1.3 (sách TTTK HDĐCK_T1_Trịnh Chất, Lê Văn Chuyển) thơng số kỹ thuật động 4A Vậy ta chọn động có ký hiệu K132M2 cơng suất động Ndc...
... nguồn K0 = 5,5mgđl/l Fe2+: hàm lượng sắt ban đầu nước nguồn Fe2+ = 26 mg/l • Lượng CO2 sau làm thoáng: CO2 = (1-a).CO20+ 1,6.Fe2+ = (1-0.8).160 + 1,6 .26 = 73,6 mg/l a: hiệu khử CO2 công trình làm thoáng ... nhiệt độ 20 0c, tra bảng ta Ki = 4,05.10-7 25 % lượng CO2 sau làm thoáng = 0 ,25 .73,6 = 18,4mg/l 25 % lượng kiềm sau làm thoáng = 0 ,25 .4,564 = 1,141mgđl/l • Dựa vào 25 % lượng CO2 kiềm vừa tính tra ... được: f = π.rx2 (m2) rx: bán kính vùng xoáy, rx = rp + rp: Bán kính ngăn phân phối nước hình trụ, chọn rp = m ( qui phạm 2 4 m) • rx = rp + = + = m • f = π.rx2 = 3,14 32 = 28 .25 m2 m2 Vậy • Bán...