... khí thực công trình thủy lợi H.W.r.u NỘI DUNG TÍNH TOÁN KIỂM TRA KHẢ NĂNG KHÍ THỰC VÀ GIẢI PHÁP PHÒNG KHÍ THỰC TRÊN DỐC NƯỚC I Kiểm tra khả khí hóa dòng chảy dốc tháo lưu lượng thiết kế: Vẽ đường ... chế Zm = mm, góc = 90o Khi hệ số khí hóa phân giới (tính cho trường hợp bất lợi bậc lồi) Tra bảng 2.4 trang 35, 14-TCN) ta có: K pg 0,125. 0, 65 2,33 Xác định hệ số khí hóa thực tế mặt cắt ... hàm khí nước S Ứng với bê tông bề mặt lòng dẫn có Rb = 20 Mpa; độ hàm khí nước S = 0, tra đồ thị Hình 1.1 (trang 28) Tiêu chuẩn 14TCN 198:2006 ta Vng = m/s Từ giá trị VĐT Bảng cho thấy: - Từ mặt...
... Vậy mặt cắt có khí hóa dòng chảy Học viên: Phạm Quang Mạnh Trang Tính toán khí thực công trình tháo nước Bảng 2: Kết tính toán kiểm tra khả khí hóa mặt cắt tính toán MC h (m) 10 11 3,08 1,75 1,42 ... 0,321 0,275 Khả khí hóa Không có Không có Có Có Có Có Có Có Có Có Có Trang Tính toán khí thực công trình tháo nước Kiểm tra khả khí thực dốc Khi khí hóa trì thời gian đủ dài dòng chảy có lưu ... Fr − 1) = 0,57 B2 Chọn độ nghiêng mũi hắt: Sơ đồ bố trí mũi hình Giả thiết chiều dài mũi Lm; điềukiện để chọn chiều dài mũi hợp lý: Zm 1 = ÷ Lm Chọn chiều dài mũi Lm = 3,0m Với độ dốc dọc tgψ...
... = 20MPa s = ta đợc Vng = 13,2(m/s) (2) RB = 20 MPa Tra đồ thị hình 3-1 trang 42 với + Tính 2: Với = A1 tra đồ thị = f ( ) hình 2-10 Trang 29 giáo trinh Tính toán khí thực công trình thuỷ ... B + 2h v = (ln + ln (h ).( B ) + B.h ln + } Tính : ứng với L L = tra đồ thị hình 2-10 trang 29 giáo trinh 0,4.10 Tính toán khí thực công trình thuỷ lợi ta có = A1 => = ... Biểu đồ quan hệ = f ( ) hình 2-10 Trang 29 giáo trinh Tính y y y - Có áp dụng công thức y = Zm + => Z m = ( 1) toán khí thực công trình thuỷ lợi ta tra đợc giá trị Kết đợc thể hiên bảnt...
... phng trỡnh trao i ri ux b c) b) Phng trỡnh phõn b trung khớ S theo chiu sõu i vi nc-khớ: K y S = S hp / (10) hp y Trong ú: K = /( U * ) Cỏc cụng thc (9) v (10) khỏ phự hp bc tranh phõn ... khớ-nc c xỏc nh bi khong cỏch tớnh t ỏy y=hp Trờn mt phõn chia, h s cha khớ nc-khớ S=0,5 ữ 0,85 v gradien ca nú t ch s cc i (hỡnh 4b v 4c) y y S=0,95-0,99 h S=0,99 y hp S=Sp hp S=Sp h hp h h a) 0.2 ... khỏc Bng Mc nc v lu lng x c trng qua trn TT Trng hp X l thit k Tn sut 0,1 MNTL (m) 119,05 X l kim tra 0,01 121,33 MNHL (m) 40,49 Qx max 8.200,0 43,05 11.487,0 Nhp s liu L, hd, b, m, n,, , i, Q Hình...
... nước 3.5 Kiểm tra khí hoá mố tiêu mố phân dòng 3.5.1 Các mố tiêu năng, tường mố phân dòng bố trí hạ lưu công trình tháo nước để cải thiện điềukiện tiêu phân tán dòng chảy mặt Điềukiện chảy bao ... gồm tổn thất cửa vào, đoạn uốn cong, tổn thất dọc đường; γa trọng lượng riêng không khí, Pa/m; γ trọng lượng riêng nước, Pa/m; điềukiện bình thường, lấy Để đảm bảo ổn định đường tháo, trị số ... hoá Kết luận: khu vực kiểm tra phát sinh khí hoá cần áp dụng biện pháp đề phòng khí thực C.4 Các mố tiêu năng, mố phân dòng C.4.1 Các tiêu kỹ thuật biết Kiểm tra điềukiện khí hoá dòng chảy mố...
... nước 3.5 Kiểm tra khí hoá mố tiêu mố phân dòng 3.5.1 Các mố tiêu năng, tường mố phân dòng bố trí hạ lưu công trình tháo nước để cải thiện điềukiện tiêu phân tán dòng chảy mặt Điềukiện chảy bao ... kế thiết kế sửa chữa, nâng cấp công trình tháo nước 1.2 Không áp dụng tiêu chuẩn để tính toán khí thực máy bơm turbin thủy lực Thuật ngữ định nghĩa Tiêu chuẩn sử dụng thuật ngữ định nghĩa sau: ... thất cửa vào, đoạn uốn cong, tổn thất dọc đường; a trọng lượng riêng không khí, Pa/m ; 35 TCVN 9158 : 2012 trọng lượng riêng nước, Pa/m ; điềukiện bình thường, lấy a 780 Để đảm bảo ổn định...
... 10 PL.1-9 Đồ thị tra Hn,p theo p trạm TP.Đà Nẵng 11 PL.1-10 Đồ thị tra Hn,p theo p trạm TP.Nha Trang 11 PL.1-11 Đồ thị tra Hn,p theo p trạm TP.Buôn Ma Thuột 12 PL.1-12 Đồ thị tra Hn,p theo p trạm ... Hới 17 PL.2-9 Đồ thị tra T theo T trạm TP.Đà Nẵng 18 PL.2-10 Đồ thị tra T theo T trạm TP.Nha Trang 18 PL.2-11 Đồ thị tra T theo T trạm TP.Buôn Ma Thuột 19 PL.2-12 Đồ thị tra T theo T trạm TP.Cần ... PL.3-9 Đồ thị tra aT,p theo p, T trạm TP.Đà Nẵng 25 PL.3-10 Đồ thị tra aT,p theo p, T trạm TP.Nha Trang 25 PL.3-11 Đồ thị tra aT,p theo p, T trạm TP.Buôn Ma Thuột 26 PL.3-12 Đồ thị tra aT,p theo...
... nm 8- Trm ng Hi, Thnh ph ng Hi - Tnh Qung Bỡnh 9- Trm Nng, Thnh ph Nng 10- Trm Nha Trang, Thnh ph Nha Trang - Tnh Khỏnh Hũa 11- Trm Buụn Ma Thut, TP Buụn Ma Thut - Tnh k Lk 12- Trm Cn Th, Thnh ... BKH Bin i khớ hu BL c bit ln VN Vit Nam WMO T chc Khớ tng th gii x DANH MC CC BNG TT S hiu Tiờu Trang Bng 2.1 Thụng tin v s liu o ma 12 trm khớ tng chn 37 nghiờn cu Bng 2.2 Tng hp kt qu nghiờn ... chy: Bỡnh lu vc S hỡnh thnh dũng chy: Giỏ tr lu lng chy qua cụng trỡnh sau tng n v thi gian Trang nh hng ca hỡnh dng cn ma ti cng ma 28 8 tớnh toỏn a,p Hỡnh 2.1 Hỡnh 2.2 Hỡnh 2.3 Xu hng bin...
... phép, sử dụng cho điềukiện khác sở kiện mưa có vùng thiết kế, cho phép đa dạng hóa việc xác định thông số aT,p đồng thời cho phép lựa chọn sử dụng công thức tính aT,p cho kết xác cao có đủ điềukiện ... lượng tần suất thiết kế quy định Q p % cần phải kiểm tra thêm theo mực nước lưu lượng lũ lịchsử Qlịchsử năm mưa lớn đột biến để có giải pháp chủ động ứng phó với tượng đột biến lượng mưa, cường ... thức Từ công thức (1.1), nhiều tác giả nghiên cứu áp dụng hoàn chỉnh cho phù hợp với điềukiện thực tế quy luật phân bố cường độ mưa, điềukiện nước chảy lưu vực tự nhiên 1.1.2 Các công thức xác...
... characteristic parameter for rain in a region characterized by rain should be considered not change, at the same location in the same area rain +) Based on these characteristics, can determine rainfall ... DAILY RAINFALL AND RESEARCHING CHARACTERISTIC RAIN SHAPE PARAMETERS - 28 3.1 Defining the calculated daily rainfall under the design frequency Hn,p 3.1.1 Background - Hn,p is now the rain parameter ... or always in parallel corresponding to the medium rain periods A rain cycle includes a period of heavy rain and a little rainy period or a period of heavy rain, a period of little rain and a period...
... khâu quan trọng thiết kế công trình thuỷ lợi.Chọn hình thức tiêu cần thông qua phân tích điềukiện tự nhiên (địa hình,địa chất,dòng chảy lũ),yêu cầu kỹ thuật quy mô công trình ,điều kiện kinh ... hao hoàn toàn ma sát nội bộ,do chiều sâu nước hạ lưu lớn giảm xói lở lòng sông Sinh viên : Lê Văn Cường - 16 - Lớp 48C4 Báo cáo thực tập tốt nghiệp GVHD : GS.TS.Ngô Trí Viềng R= 6h Điềukiện ... : GS.TS.Ngô Trí Viềng Do đó,chiều sâu bể tiêu là: d = hc" H1 (2.5) 2.1.2 Tường tiêu Nếu điềukiện kết cấu thi công không thích hợp với việc đào bể dùng tường tiêu năng.Tường tiêu làm giảm...
... Bai 22 Tổng quát, xét hệ móng cọc không gian, đài cứng chịu tác dụng tải trọng bao gồm: Tải trọng thẳng đứng: Pz ; Tải trọng nằm ngang: P Hx , Hy ; Mômen uốn Mx , My mômen xoắn Mz (hình 2.3) P ... đơn vị liên kết phụ thứ j gây hệ {U}: Véc tơ chuyển vị trọng tâm O đáy đài {U} = { u v w (x (y (z } (2.7) {P}: Véc tơ tải trọng tác dụng trọng tâm O đáy đài {P} = { Hx Hy Pz Mx My Mz } (2.8) Giải ... đầu cọc gây nên chuyển vị xoay đơn vị đầu cọc, [Tm/rad] (5: Độ cứng chống xoắn đầu cọc có giá trị momen xoắn gây nên chuyển vị xoay đơn vị, [Tm/rad] 1 3 =1 Hình 2.2 Độ cứng chống chuyển vị đầu...
... NGHIÊN CỨU CÁC ĐIỀUKIỆN KHÍ HÓA Ở CÁC MỐ TIÊU NĂNG SAU CÔNG TRÌNH THÁO NƯỚC 3.1 Điềukiện phát sinh khí hóa mố tiêu 3.1.1 Công thức chung Hiện tượng khí hóa dòng chảy xảy thỏa mãn điều kiện: K ≤ ... =1,05 – 1,1; thực tế bể làm việc với cấp lưu lượng khác trị số σ n lớn Trang 38 Khi điềukiện làm việc tường khác với điềukiện tiêu chuẩn nêu trị số Kpg xác định sau: - Với m1 = 0; Kpg = Kpg1 ... bê tông đá xây, xây nhô lên bố trí hạ lưu công trình tháo nước để cải thiện điềukiện tiêu phân tán dòng chảy mặt Điềukiện chảy bao quanh mố tường thường không thuận nên dòng chảy có lưu tốc lớn...
... III 4Fe2+ + 8HCO3- + O2 + 2H2O 4Fe(OH)3 + 8CO2 Trong qui trình xử lý sắt nước ngầm, điều quan trọng biết điềukiện để chuyển sắt hóa trị II thành sắt hóa trị III hyđroxit sắt (II) hyđroxit sắt ... b H2S: Hyđrosunfua tạo thành điềukiện yếm khí từ hợp chất humic với tham gia vi khuẩn 2SO42- + 14H+ + 2H2S + 2H2O + 6OHc Metan CH4 khí CO2: Được tạo thành điềukiện yếm khí từ hợp chất humic ... đáng quan tâm nước ngầm tạp chất hòa tan ảnh hưởng điềukiện địa tầng thời tiết, nắng mưa, trình phong hóa vá sinh hóa khu vực Ở vùng có điềukiện phong hóa tốt, có nhiều chất bẩn lượng mưa lớn...
... bê tơng cốt thép Cột trao đổi ion: a Giới thiệu: Trao đổi ion q trình ion bề mặt chất rắn trao đổi ion với ion có điện tích dung dịch tiếp xúc với Các chất gọi ionit (chất trao đổi ion), chúng ... Kỹ thuật trao đổi ion ứng dụng để xử lý nguồn nước thải chứa ion với mục đích: phục hồi nước sử dụng, thu hồi ion kim loại, tái sử dụng thành phần quan tâm b Tính tốn: Hầu hết q trình trao đổi ... có sơ đồ dùng nước nhà máy, tính chọn sơ bể điều hồ Chọn thời gian lưu nước bể điều hồ Thể tích bể là: V = Q*t = 30* = 6.25(m3) 24 Hình dạng bể điều hồ bể dạng vng, kích thước bể: o Cao: H...
... Chiu di on thu hp sau SCR Chiu di xõy dng Tn tht ỏp lc qua SCR Vn tc kim tra dũng chy qua SCR sch ng vi Qmin Vn tc kim tra dũng chy qua SCR sch ng vi Qmax Chiu cao bo v Chiu cao thc SCR Chiu cao ... g/m3 kim g CaCO3 Nhit C MLSS g/m3 MLVSS g/m3 SRT h Th tớch b m3 Tc bựn hot tớnh tun hon (RAS) Nng N RAS g/m3 Giỏ tr 140 224 80 24 10 140 20 3000 2670 9,4 7648 0,6 Nng sinh hot tớnh Q.SRT Xb ... 0,25 g/g.ng Kim tra lng NOx b kh: NOr = Vnox SDNR Xb = 2295,4 ì 0,26 ì 1888 = 1126766g/ng Nh vy, t l lu lng = 1126766 = 1,25 898200 thi gian lu nc l h c chp nhn Tc quỏ trỡnh nitrachoa c bit SDNR...
... SRT ]0,85 (2) Ta biết nbVSS =26,4 g/m3 Giả sử So ≈ So – S = bCOD = 224 g/m3 Q = 8317/2bể = 4158,5 m3/bể.ngđ iTSSo = 20 g/m3 NOx = 0,8 × 30 = 24 g/m3 Tra bảng 5.4 5.5 (Diệu, 2007-2008, Giáo trình ... 3615,65 = 0,232 g TSS/g bCOD 11178 5.12 XÁC ĐỊNH F/M VÀ TẢI TRỌNG BOD Xác định F/M QS o F 4158,5 × 224 = = = 0,16 g/g.ngđ M XV 2530,2 × 2310 Tải trọng BOD 4-7 Dinh SVTH: Trần Tư Thuyết Minh Đố Án Môn ... bBOD/COD N-NH4e toC 140 1,6 0,6 20 MỘT SỐ THÔNG SỐ BAN ĐẦU - Lưu lượng thiết kế 49.900 m3/ng - Sử dụng 12 bể , bể giai đoạn làm đầy, bể lại giai đoạn thổi khí, lắng, xả nước nghỉ ngơi - Chọn...