gbệ 0 02813 x 7 85 1 875 0 02813 x2 4 x2 9 306 t
ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP
... 48 50 1 10 0 40 0 1 800 90 0 1 40 0 5 40 0 2 50 1 10 0 90 0 200 1 10 0 0 11 500 2 50 7 50 5 30 10 0 0 200 1 50 2 500 1: 500 200 300 2 70 0 1 500 200 0 300 3 .4 .1. 2 Mố B : • Chọn loại mố chữ U t ờng mỏng ,Mố có kích thước ... 1cm LỚP BÊ T NG BẢN M T CẦU DÀY 20cm 2 50 2 50 1 500 2 50 2% 200 300 1 50 200 2 50 1 500 200 10 0 3 500 2% 2 50 2 50 1 50 3 500 1 50 1 500 8 50 2 50 875 18 50 18 50 92 5 92 5 18 50 18 50 875 Hình 2 .1. 1: cấu t o m t ... 72 85. 49 11 885 .75 13 47 5 . 50 13 91 3 .92 12 1 41 . 51 18 89 . 09 18 89 . 09 2 698 . 37 2 9 74 .03 2 9 74 .03 2 698 . 37 93 33 .18 9 17 4 .58 14 5 84 .12 16 44 9. 53 16 8 87. 95 14 8 39. 88 2 .4. 4 T nh số lượng cọc bệ móng mố, trụ: Theo số...
- 143
- 1,704
- 1
MÔ HÌNH HOÁ QUÁ TRÌNH ĂN MÒN CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG CỦA KẾT CẤU NHỊP CẦU ppsx
... μm theo công thức ( 20) Chiều sâu ăn mòn (Δ), μm theo t nh toán [3] 0, 05 17 15 - 50 0, 10 33 15 - 50 0, 20 67 10 0 - 300 0, 30 10 0 10 0 - 300 0, 40 1 30 10 0 - 300 0, 5 1 50 10 0 - 300 1 ,0 300 300 Độ mở rộng v t n t ... (năm) 12 0, 64 21 33 20 0, 51 35 54 21 47 0, 33 83 12 9 β* β 0, 62 0, 48 0, 31 t ' (năm) 11 20 31 17 31 48 18 41 73 12 2 β 0, 85 0, 81 0, 69 Ch.th = 0, 2% t (năm) 0, 95 11 17 0, 86 12 19 0, 74 17 26 β* t ' (năm) ... giá trị hệ số A 0, 2 đến 0, 35 X t trường hợp phổ biến với Co = 0, 8%; Cy ,t = 0, 4% ; D = 0, 5 cm2/năm Ta có α = D = 0, 70 7 erf A = 0, 27, t (5) ⇒ t h = y Dt = 1 C th = 0, 5 β = 0, 48 Với t lệ N /X = 0, 5...
- 6
- 643
- 4
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "GIỚI THIỆU GIẢI PHÁP CHỐNG ĂN MÒN CLORUA CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG Ở MÔI TRƯỜNG BIỂN VIỆT NAM BẰNG CHẤT ỨC CHẾ CANXINITRIT" doc
... lớp bê t ng bảo vệ c t thép, mm (3) - K t cấu trời 50 40 30 40 30 25 - K t cấu nhà 40 30 25 30 25 20 - Nước biển 50 40 70 60 60 50 40 - Nước lợ cửa sông 40 30 60 50 50 40 30 Bề rộng khe n t giới ... K t cấu trời 0, 1 0, 05 0, 1 0, 1 0, 1 - K t cấu nhà - - 0, 1 0, 15 0, 15 - Bề m t k t cấu phẳng, không gây đọng nước, không gây t ch t ẩm bụi, Cấu t o kiến trúc - Hạn chế sử dụng k t ... bê t ng theo TCXDVN 2 39: 200 6 phù hợp mác thi t kế Điện ăn mòn c t thép dao động t -50mV đến -15 0mV, theo tiêu chuẩn TCXDVN 2 94 : 200 3, phạm vi điện c t thép chưa bị ăn mòn Như bước đầu cho thấy...
- 4
- 713
- 3
Báo cáo khoa học: "Phương pháp điện từ xác định chiều dày lớp bê tông bảo vệ, vị trí và đường kính cốt thép trong bê tông cốt thép" ppsx
... trí đờng kính c t thép bê t ng [2] BS 18 81 - Testing Concrete: Part 2 01 - Guide to the Use of Non-destructive Method for hardened Concrete [3] BS 18 81 - Testing Concrete: Part 2 04 Recommendation ... c t thép Tiến hành đo đ t đầu dò lên bề m t bê t ng với kê d = 10 mm K t đo t nh toán giá trị Di cho bảng dới Ký hiệu mẫu Xi YBi Di Các giá trị nhận đợc c t thép có đờng kính, mm 10 12 16 10 11 ... 16 10 11 13 10 11 3 2 So sánh giá trị thu đợc qua lần đo Xi Yi, Di = Xi - Yi = (giá trị nhỏ nh t) cho thấy đờng kính c t thép 12 mm III Trình t x c định đờng kính c t thép máy đo điện t IZC -...
- 7
- 1,128
- 8
TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 9356:2012 KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP - PHƯƠNG PHÁP ĐIỆN TỪ XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀY LỚP BÊ TÔNG BẢO VỆ, VỊ TRÍ VÀ ĐƯỜNG KÍNH CỐT THÉP TRONG BÊ TÔNG
... concrete BS 18 81 Testing concrete Part 2 04 Recommendation on the use of electromagnetic covermeters BS 6 10 0 Glossary of building and civil engineering terms Part Concrete and plaster GOST 22 9 04 :1 97 8 ... kính: t mm đến 45 mm - Chiều dày: t mm đến 200 mm - Đường kính: t mm đến 40 mm THƯ MỤC T I LIỆU THAM KHẢO BS 18 81 Testing concrete Part 2 01 Guide to the use of non-destructive methods of test ... thép Tiến hành đo đ t đầu dò lên bề m t bê t ng với kê d = 10 mm Bảng B .1 - K t đo t nh giá trị Di Kích thước t nh milimet Các giá trị nhận được, c t thép có đường kính Kí hiệu 10 12 16 Xi 10 ...
- 11
- 1,107
- 0
KỸ THUẬT THI CÔNG - CHƯƠNG V CÔNG TÁC CỐT THÉP TRONG THI CÔNG BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI docx
... kính thép (mm) Góc uốn 18 0o 90 o 45 o 10 12 14 16 20 22 25 27 2 37 KỸ THU T THI CÔNG CHƯƠNG V CÔNG T C C T THÉP 32 10 10 15 15 20 25 30 40 45 50 50 10 10 10 15 15 15 20 25 30 35 5 10 10 15 20 25 ... 40 75 90 10 5 90 10 5 1 20 V NHỮNG U CẦU CHUNG ĐỐI VỚI CƠNG T C C T THÉP C t thép dùng b t ng c t thép phải đảm bảo u cầu thi t kế đồng thời phù hợp với tiêu chuẩn TCVN 5 5 74 - 19 91 TCVN 16 51 - 1 98 5 ... c t c t thép là: ( 10 - 1, 5.2)+( 10 0 - 0, 5.2)+( 67 - 0, 5.2)+( 67 - 0, 5.2)+( 10 0 0, 5.2)+ 238 KỸ THU T THI CÔNG CHƯƠNG V CÔNG T C C T THÉP + ( 10 - 1, 5.2) + 1 50 = 49 4cm Hay chiều dài lấy dấu là: + 99 +...
- 34
- 1,423
- 15
Nghiên cứu ứng dụng Canxi Nitrít làm phụ gia ức chế ăn mòn cốt thép cho bê tông cốt thép trong điều kiện Việt Nam
... điện ăn mòn 20 500 Đ iện th ế - E (m V) Đ iện th ế - E (m V) 500 3 50 200 50 tháng tháng 24 tháng tháng 12 tháng 18 tháng 3 50 200 50 20 tháng 12 tháng tháng 24 tháng tháng 18 tháng 40 20 Phần A Chiều ... nghi t 0. 16 10 5 Chu kì ( =15 mm) T ố c đ ộ ă n m ò n ( m m /n ă m ) H1: 1, 2kg ion Clo H7: 2,4kg ion Clo 0. 12 H13: 6,0kg ion Clo Chu kỳ 0. 08 0. 04 0 15 30 45 60 75 90 10 5 Hình 4 .11 T c độ ăn mòn c t thép ... [Cl/NO2=2 ,0] H5: [Cl/NO2 =1, 8] 0. 02 H13 Chu kỳ H6: [Cl/NO2 =1, 6] 0. 01 H1 0 15 30 45 60 75 90 10 5 Hình 4 .13 T c độ ăn mòn CT BT =15 mm có CN 1, 2kg ionCl- H2 H3 H4 H5 H6 =25mm Hình 4 . 14 Mẫu CT BT (= 15 ,...
- 27
- 1,198
- 2
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Công trình giao thông, thủy lợi
... 18 ,99 2 19 ,1 60 19 ,2 80 19 ,3 70 19 ,4 40 19 , 49 6 Lnf (m) 16 , 47 9 17 , 3 20 17 , 7 40 17 , 99 2 18 ,1 60 18 ,2 80 18 ,3 70 18 ,4 40 18 , 49 6 Qnf (kN) 17 7 ,00 18 9 ,12 19 5, 29 19 9 ,03 2 01 , 54 203 , 34 2 04 , 70 205 ,76 206 , 60 Qu_nf (kN) 1 .06 5 ,76 1 . 04 1, 53 ... 79 ,2 89 ,1 99 Lớp 0, 0 14 0, 0 21 0, 028 0, 0 34 0, 0 41 0, 048 0, 055 0, 062 0, 0 69 Lớp 0, 2 79 0, 41 8 0, 558 0, 6 97 0, 836 0, 97 6 1, 115 1, 255 1, 3 94 Cộng 0, 293 0, 43 9 0, 585 0, 73 1 0, 878 1 ,02 4 1, 1 70 1, 3 17 1, 46 3 Ghi ... 1 .06 5 ,76 1 . 04 1, 53 1 .02 9 ,18 1 .02 1, 70 1 . 01 6,68 1 . 01 3 , 07 1 . 01 0,3 61 .00 8,2 51 .00 6,56 T số (Lnf /Ly) T số (Qnf /Qu) 0, 8 67 0, 91 2 0, 9 34 0, 9 47 0, 95 6 0, 96 2 0, 9 67 0, 9 71 0, 97 3 12 , 47 % 13 ,32% 13 ,76 % 14 ,02 % 14 , 20% ...
- 8
- 5,037
- 55
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "VỀ CÁC TÍNH NĂNG CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU DÙNG CHO KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG MỘT SỐ TIÊU CHUẨN HIỆN HÀNH " ppt
... Ph t, Vit Hn, Vit c RB 40 0 RB 500 RB 40 0 W RB 500 W Mỏc 40 19 97 (Vit Nam) 5 20 6 90 (Rm/Re)mi n =1. 15 (Rm/Re)mi n =1 .05 (Rm/Re)mi n =1 .08 14 14 14 14 22 12 14 D 10 : 11 D13 ,16 , 19 :12 min D 10 , 13 ,16 , 19 :9mi ... 295 4 40 - 600 SD 295 B 295 -3 90 4 40 SD 345 TCVN 16 511 98 5 (Vit Nam) 4 40 - 600 345 -4 40 4 90 3 90 - 5 10 5 60 SD 4 90 Vit í, Hũa Ph t, Vit Hn, Nam ụ, Vn Li, Vit c, Thỏi Nguyờn Vit í, 295 SD 295 A JIS G 311 2 19 87 ... 10 40 Rs ( 19 ) Giỏ tr s t nh toỏn kt cu theo cỏc trng thỏi gii hn Th nht Th hai 1 ,05 1 ,00 1, 10 1 ,00 1 , 07 1 ,00 1, 15 1 ,00 A-VI, AT-VII 1, 2 1 ,00 Bng 10 Cng chu kộo t nh toỏn ca ct thộp t nh toỏn...
- 13
- 1,010
- 1
Báo cáo khoa học: "LỰA CHỌN MÔ HÌNH CỐT THÉP TRONG VIỆC MÔ PHỎNG TRẠNG THÁI ỨNG XỬ CỦA KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TẢI TRỌNG LẶP" doc
... 8.0E + 04 4. 0E + 04 0. 0E +00 -4. 0E + 04 thực nghiệm mô hình -8.0E + 04 -0. 08 -0. 06 -0. 04 -0. 02 0. 02 0. 04 0. 06 Chuyển vị theo phương y [mm] 0. 08 4. 0E + 04 0. 0E +00 -4. 0E + 04 thực nghiệm mô hình -8.0E + 04 -0. 08 ... y [mm] Lực c t theo phương z [N] Lực c t theo phương y [N] 8.0E + 04 4. 0E + 04 TCT2 0. 0E +00 -4. 0E + 04 thực nghiệm mô hình -8.0E + 04 -0. 08 -0. 06 -0. 04 -0. 02 0. 02 0. 04 0. 06 0. 08 Chuyển vị theo phương ... vị lặp t c dụng theo hai phưong ngang (phương y z) 4. 2 Đánh giá k t 8.0E + 04 4. 0E + 04 0. 0E +00 -4. 0E + 04 -8.0E + 04 -0. 08 -0. 06 -0. 04 -0. 02 thực nghiệm mô hình 0. 02 0. 04 0. 06 0. 08 Chuyển vị theo phương...
- 4
- 571
- 5
NGHIÊN CỨU SỰ ĂN MÒN BÊ TÔNG, BIẾN ĐỔI KHẢ NĂNG CHỊU LỰC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG MÔI TRƯỜNG CHUA MẶN VÙNG ĐỒNG BẰNG SÔNG CỬU LONG VÀ MỘT SỐ BIỆN PHÁP PHÒNG CHỐNG
... (mg/l) T nh Bến Tre 4. 4 1 .7 2 .4 17 3 .4 2686 .9 0. 7 11 2 .1 T nh Long An 3.2 1. 1 7. 3 13 8 8 84. 9 0. 3 79 .2 T nh Kiên Giang 3.6 1. 4 0. 0 2 59. 9 43 82.3 0. 1 188 .9 T nh An Giang 5 .7 1. 3 0. 0 65 .9 17 6 .6 0. 3 47 . 3 ... T ng T p ch t Cặn không (mg/l) muối tan (mg/l) hữu (mg/l) tan (mg/l) 3 87 ,06 292 ,68 10 5 0 9, 52 11 9, 40 6, 57 503 ,16 378 ,02 11 87 9, 31 1 29, 10 6 , 09 42 8 ,42 352, 89 13 11, 2 9, 10 12 6,58 6 ,06 3 71 ,08 43 3 ,4 ... 43 3 ,4 13 17 , 6 10 , 14 11 5,68 5,83 356, 70 2 60, 74 8 81, 8 10 , 76 10 9 , 84 ÷ 12 ,5 < 10 0 0 < 200 0 < 500 0
- 150
- 1,215
- 16
Luận văn Thạc sỹ: Nghiên cứu sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt sợ thủy tinh có hàm lượng cốt thấp bằng phương pháp thực nghiệm
... ρb hay Thép 60 ( 41 4 ) 29 .00 0 ( 200 ) 0, 0335 C t FRP 80 (552) 6 .00 0 ( 41 , 4) 0, 0 07 8 C t sợi aramit 1 70 (1 17 2 ) 12 .00 0 (82 ,7) 0, 003 5 C t sợi cacbon 300 ( 2 07 0) 22 .00 0 (15 2) 0, 002 0 a) Phá hủy bê t ng bị ... (75 9) 1 90 (13 11) 12 .7 10 0 (6 90 ) 1 70 (1 17 3 ) 15 .9 95 (655) 1 60 (1 10 4 ) 19 90 (6 21) 1 60 (1 10 4 ) 22.2 85 (586) Không áp dụng 25 .4 80 (552) Không áp dụng 28.6 75 (5 17 ) Không áp dụng 10 32.2 70 (48 3) Không ... nở nhi t × 10 6 oC Phương Thép FRP thủy tinh FRP cacbon FRP aramit Dọc, αL 11 ,7 6 ,0 đến 10 , 0 9 ,0 đến 0, 0 –6 đến –2 Ngang, T 11 ,7 21 ,0 đến 23 ,0 74 ,0 đến 10 4 ,0 60, 0 đến 80, 0 1. 1.3 T nh ch t học...
- 94
- 2,078
- 20
Slide bảo vệ luận án Thạc sỹ : kỹ thuật nghiên cứu sự làm việc chịu uốn của dầm bê tông cốt sợ thủy tinh có hàm lượng cốt thấp bằng phương pháp thực nghiệm
... 41 . 43 45 10 0 10 8 8.6 1. 9 14 8 7. 32 80. 67 42 .12 46 90 0 11 13.5 1. 91 5 2 6 . 79 69. 33 36. 21 32 90 0 Trung bình 7. 13 10 8. 67 11 3 10 8.68 11 3.3 59. 17 52 800 892 .4 1. 9 14 9 10 8. 59 11 1 57. 96 54 800 94 5 .4 1. 91 50 Trung ... 58 . 71 95 2 .7 Trọng lượng As Lực F (g/m) (mm2) (N) 39. 92 90 8 .6 1. 91 47 10 3 6 .9 1. 91 59 . 01 602 00 10 2 0.2 1. 91 50 1. 91 3 .4 Thí nghiệm dầm bê t ng c t GFRP có hàm lượng c t thấp chịu uốn a)Mẫu thí ... Phá hoại FRP đ t DF2 2 1 1 17 . 4 0. 22 GFRP Phá hoại FRP đ t 3.2 Mẫu thí nghiệm dầm Mẫu thí nghiệm P P 1 1 -1 TT T n C t mẫu As mm2 DF1 38 11 9 .7 DF2 2 10 1 17 . 4 2-2 3 .1 THÍ NGHIỆM X C ĐỊNH CƯỜNG...
- 35
- 3,381
- 8
Một vài nguyên nhân gây hư hỏng kết cấu dầm cầu bê tông cốt thép trong quá trình khai thác biện pháp khắc phục
... k t cấu K t kiểm toán m t c t ngang theo cường độ: M t c t L/2 M t c t 3L/8 M t c t L /4 M t c t L/8 M t c t gối Mtt (Tm) 292 .00 11 273 .75 1 2 20. 17 9 4 1 30. 9 97 Mgiới hạn (Tm) 2 31. 99 2 2 31. 99 2 212 .77 1 ... 212 .77 1 133.62 46 . 573 không đ t không đ t không đ t đ t đ t Qtt (Tm) 15 .5 70 3 8 37 .05 65 42 .3 693 8 48 . 61 37 53. 10 9 55 Qgiới hạn (Tm) 45 .86 51 50. 18 32 50. 86283 73 .05 29 92. 47 4 91 đ t đ t đ t đ t đ t Theo ... 39 40 40 40 40 41 42 42 50 Chương 3: Các biện pháp sửa chữa khắc phục hư hỏng cầu BTCT 3 .1 Nguyên t c x lý hư hỏng k t cấu bê t ng c t thép 3 .1. 1 Đối với v t n t bê t ng 3 .1. 2 X ...
- 91
- 4,161
- 12
Ảnh hưởng của cường độ bê tông và loại sợi thép đến hiệu quả sử dụng sợi thép trong bê tông cốt sợi thép
... 18 3 ,0 18 3 ,0 50 18 3 ,0 50 18 3 ,0 50 18 3 ,0 50 17 2 ,0 17 2 ,0 50 17 2 ,0 50 17 2 ,0 50 17 2 ,0 50 17 1 ,5 17 1 ,5 50 17 1 ,5 50 17 1 ,5 50 17 1 ,5 50 1 70 , 5 1 70 , 5 50 1 70 , 5 50 1 70 , 5 50 1 70 , 5 50 st (cm) 18 ,0 18 ,0 18 ,0 17 ,0 ... 61 ,0 70 , 0 52 ,7 70 , 8 80, 4 CP80C CP80C1 CP82C2 CP83C3 CP80D CP80D1 CP80D2 50 75 10 0 12 5 50 75 10 0 14 5 ,0 16 4 ,0 17 4 ,2 18 3 ,1 156 ,0 17 3 ,0 18 4, 4 42 ,0 61 ,0 71 ,2 80, 1 53 ,0 70 , 0 81, 4 40 , 7 59, 2 69 ,1 77 ,8 ... 92 5 17 1 ,5 10 0 17 ,0 Si thộp cú t l CP70D1 4 80 48 ,0 48 ,0 4, 32 73 1 9 31 17 1 ,5 75 17 ,0 hng si 60 CP70D2 4 80 48 ,0 48 ,0 5,28 72 6 92 5 17 1 ,5 10 0 17 ,0 CP80C1 5 80 58 ,0 6, 67 6 34 9 61 1 70 , 5 75 17 , 5 Si thộp...
- 5
- 693
- 5
Tiêu chuẩn Anh Quốc BS 8007 tiếng Việt Tiêu chuẩn thiết kế các kết cấu bê tông cốt thép trong lĩnh vực môi trường
... mm N/mm2 N/mm2 0. 1 85 10 0 0. 2 11 5 1 30 * C t trơn loại 2 500 Kg/cm2 tuân theo BS 44 49 ** C t thép có gờ loại 4 600 Kg/cm2 tuân theo BS 444 9 BS 44 61 c t có t nh uốn cao tuân theo BS 44 83 có độ uốn đảm ... 18 mm: hàm lợng OPC, kg/m3 diện kg/m3 OPC, kg/m3 325 3 50 40 0 POC: Xi măng Porlan ( thích ngời dịch) 325 3 50 40 0 325 3 50 40 0 Tiêu chuẩn Anh quốc BS 800 7 C 11 * 20 28 38 mm 300 500 70 0 10 0 0 24 C 13 * ... phần thuộc BS 81 10 : Phần1: 1 98 5 7. 2 C t thép đặc bi t: 7. 2 .1 C t thép mạ kẽm: Các thép bình thờng lới thép tráng kẽm nhúng nóng tuân theo BS7 29 Chiều dày lớp phủ t i thiểu phải 85 m 7. 2.2 C t thép...
- 32
- 1,607
- 8
ỨNG XỬ CỦA CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP TRONG KẾT CẤU KÈ BẢO VỆ BỜ SÔNG KHU VỰC QUẬN 2 THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH
... 19 ,8 20, 0 14 ,8 19 ,2 19 ,8 2 500 Bảng 7 500 10 5 00 kN/m Mô đun đàn hồi 19 ,0 kN/m Dung trọng bão hòa kN/m Dung trọng t nhiên 7 ,0 Bảng 53 ,0 10 3 Góc ma s t 0 32 0' 0, 0 0, 0 0, 0 Hệ số Poisson - 0, 25 0, 33 ... 0, 25 0, 33 0, 25 0, 25 Góc giãn nở 0 0 Hệ số thấm đứng m/ngày Hệ số thấm ngang -5 1 ,0 1, 6e -5 m/ngày 1, 6e - Hệ số Rinter 1 ,0 0, 90 0, 90 -5 6,4e -5 -6 6,4e 1, 2e -6 1, 2e 0, 90 0, 90 Bảng Đặc trưng t ờng ... c t không tho t nước Cu (kN/m ) (kN/m ) ' ref E 50 = 500 kPa ' ref 50 = 10 0 0 kPa ' ref 50 = 1 500 kPa E E 10 12 14 16 18 Bảng Các thông số đ t cho mô hình Mohr – Coulomb (B) Thông số Đơn vị Cắt...
- 10
- 675
- 3
Mô hình dự toán sự khuếch tán ion clorua vào vết nứt bê tông cốt thép trong môi trường biển
... lượng xi măng) BS 81 10 (1 98 5) 0. 4 ACI 222 ( 19 94 ) 0. 2 AS 3 600 ( 19 94 ) 0. 8 (kg/m3) CEB-FIP 0. 4 ACI 318 0. 2 NS 34 20 – Na Uy 0. 4 RILEM 0. 4 96 T P CHÍ KHOA HỌC TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỞ TP.HCM – SỐ ( 39) 2 01 4 Khi ... Sirivivatnanon Lim 200 0) Đường n t tạo xu t điểm dầm Hai dầm đ t tải xoay lưng vào v t n t mở rộng t 0. 0 mm đến Đơn vị kg kg kg kg kg kg kg kg kg kg m3 2 10 10 5 0 2 80 686.5 70 2 10 10 5 0 315 6 94 . 9 35 0. 2 ... mẫu SF 0. 092 mm 60 mm Với mẫu ngâm 16 tuần, bề rộng chiều sâu v t n t mẫu FA 0. 17 9 mm 70 mm; bề rộng v t n t mẫu SF 0. 10 6 mm 70 mm Hình 10 Hình 11 cho thấy v t n t lớn hàm lượng clorua x m nhập...
- 14
- 404
- 2
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25