d đổ và đầm bê tông

Thiết kế và tính toán cầu dầm bê tông cốt thép

... rộng sờn d m ngang gdd- trọng lợng d m d c đơn vị chiều di L2 khoảng cách hai d m chủ L2 g2 hdn Chiều cao d m ngang L1 khoảng cách hai d m ngang D m ngang (5-53) Khi mạng d m d m d c phụ, ... tiết diện quy đổi Tiết diện bao gồm diện tích tiết diện bê tông v loại cốt thép Ft, F't, FT v F'T có d nh kết với bê tông, nhân với tỷ số n mô đun đn hồi (quy đổi sang bê tông) .93 Nếu tiết diện ... lên d m ngang (theo phơng d c cầu) + Nếu kết cấu nhịp bao gồm mặt cầu, d m d c, d m ngang, d m chủ, để thiên an ton ta coi tất tải trọng tác d ng lên v d m d c truyền xuống d m thông qua d m...

99
1,989
17

Báo cáo khoa học " ĐÁNH GIÁ CƯỜNG ĐỘ BÊ TÔNG THEO CẤP ĐỘ BỀN VÀ MÁC BÊ TÔNG " ppt

Danh mục: Báo cáo khoa học

... mác bê tông khác theo TCVN 5574:1991 tóm tắt bảng viết Từ năm 2005 đến nay, kết cấu bê tông BTCT thiết kế theo TCXDVN 356 : 2006 d a vào cấp độ bền chịu nén bê tông (gọi tắt cấp độ bền bê tông) ... phụ thuộc vào mác bê tông Khả chịu lực kết cấu/cấu kiện đánh giá thông qua giá trị Rn Do đó, đánh giá cường độ bê tông phải thông qua mác bê tông Các giá trị cường độ tính toán nén Rn bê tông tương ... cường độ bê tông cần phải hiểu khái niệm cường độ bê tông theo tiêu chuẩn thiết kế Một số vấn đề cường độ bê tông áp d ng tính toán kết cấu theo TCXDVN 356 : 2005 trình bày [10] Đối với bê tông, ...

6
3,549
36

Đồ án cầu dầm bê tông cốt thép chữ I căng trước

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 21.0938/6= 3,469 kN/m Bng tng kt Do bn mt cu Do TLBT dm ch Do TLBT dm ngang Do lp ph mt cu Do tm d bng BTCT Do lan can gDC1(bmc) gDC1(dc) gDC1(dn) gDW gDC1 (d) gDC2 10,8 15,041 1,768 3,469 2,72 ... 0,65.3,469.3,65)] = 47,032 kN Dm ngoi(chu ton b ti trng lan can) Vu=0,95[1,25(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1()+gDC2)+ - 0,9(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1()+gDC2)-+ (1,5.gDW.+- 0,65.gDW.-)] Vu=0,95[1,25(10,8+15,041+1,768+2,72+7,548)3,65 ... -1.3,469.3,65)] = kN Dm ngoi (chu ton b ti trng lan can) Vu=0,95[1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1()+gDC2)+ - 1.(gDC1(bmc)+gDC1(dc)+gDC1(dn)+gDC1()+gDC2)- + (1.gDW.+ - 1.gDW.-)] Vu=0,95[1.(10,8+15,041+1,768+2,72+7,548)3,65...

62
10,669
52

Báo cáo khoa học: "MÔ HÌNH HÓA ỨNG XỬ CỦA DẦM BÊ TÔNG CƯỜNG ĐỘ CAO BẰNG PHƯƠNG PHÁP PHẦN TỬ HỮU HẠN" ppt

Danh mục: Báo cáo khoa học

... mô hình hoá nêu áp d ng phổ biến với d m bê tông cốt thép sử d ng bê tông thường Để áp d ng phương pháp mô hình hoá với BTCĐC cần phải thực số thay đổi cho phù hợp BTCĐC bê tông thường có đặc ... tích kết cho thấy, sử d ng phương pháp phần tử hữu hạn để mô hình hoá d m bê tông cốt thép sử d ng BTCĐC Về bản, trình mô hình hoá d m sử d ng BTCĐC tương tự d m sử d ng bê tông thường Tuy nhiên, ... chuyển vị) với bê tông Do việc định nghĩa điểm có đồng chuyển vị bê tông thép khiến việc mô hình hóa trở nên phức tạp nên mô hình “nhồi” sử d ng Nếu hai mô hình phải giả thiết d nh bám bê tông cốt...

7
935
7

Đồ Án Cầu Bê Tông Dầm I Căng Trước (Thuyết minh + bản vẽ)

Danh mục: Giao thông - Vận tải

... thân d m ngang: qDN = γ.h.b => qDN = 25*0.97*0.2 = 4.85 KN/m * TTGHCĐ : M U(DC+ DW) = η× (γ DC × DCBMC + γ DC × DCDN + γ DW × DW) × SVTH: Bùi Phương Nam L2 MSSV:1076847 35 ĐỒ ÁN CẦU BTCT D L GVHD: ... đó: η = ; γ DC = 1.25 ; γ DW = 1.5 VCD ( DC + DW ) = 1x [ 1.25 x(33.125 + 4.85) x1 + 1.5 x18.22 x1] = 66.52 KN + Trạng thái giới hạn sử d ng Vs(DC+ DW) = η×  γ DC (BMC + DN).ω + γ DW DW.ω   ... DW) = η× (γ DC × DCBMC + γ DC × DCDN + γ DW × DW) × = 1× (1.25 × 16.56 + 1.25 × 6.063 + 1.5 × 9.11) × L2 22 = 20.97 KN.m * TTGHSD : M S(DC + DW) = (DCBMC + DCDN + DW) × L2 22 = (16.56 + 6.063 +...

118
4,594
62

Đồ Án Cầu Bê Tông Dầm T Căng Sau Đại học GTVT (Thuyết minh + Bản vẽ)

Danh mục: Giao thông - Vận tải

... + D m ngang: tính d m ngang liên tục có gối d m Khoảng cách d m ngang 27.5/5 = 5.5 m Có tất d m ngang + D m : tính d m giản đơn Tiết diện d m không thay đổi Khoảng cách d m là:1.8 m Có tất d m ... 20.543 × 900 ] = 60012 N + Trạng thái giới hạn sử d ng Vs(DC + DW) = η× [ γ DC (DC2 + DC'2 ).ω + γ DW DW.ω] Trong đó: η = ; γ DC = ; γ DW = Vs(DC+ DW) = 1× [ 1× (27.5 + 4) × 900 + 1× 20.543 × 900 ... S(DC + DW) = (DC2 + DC'2 + DW) × 1.2 Xác đònh nội lực hoạt tải tác d ng lên d m ngang: Hoạt tải tác d ng lên d m ngang gồm: xe trục, xe trục tải trọng 1.2.1 Nội lực hoạt tải xe tác d ng lên d m...

107
2,146
21

bê tông cường độ cao và độ bền của bê tông cường độ cao dưới tác dụng của sự thâm nhập ion clo

Danh mục: Kỹ thuật

... biểu chủ đề độ bền bê tông dùng nghiên cứu ( Klieger 1982; Woods 1968), d n độ bền bê tông Tiểu ban 211 – Viện Bê tông Hoa Kỳ, chi d n kết cấu bê tông Tiểu ban 318 – Viện Bê tông Hoa Kỳ,… Các ... Đức) -Trong xây d ng cầu: bê tông chất lượng cao thường sử d ng cho d m cầu bê tông d ứng lực với mục đích giảm tải trọng than d m tăng chiều d i kết cấu nhịp Cường độ bê tông sử d ng khoảng 60 ... Bê tông thường Bê tông cường độ cao Bê tông cường độ cao - Bê tông cường độ cao không sử d ng muội silic: loại bê tông không sử d ng muội silic siêu mịn, cần giảm tỷ lệ N/X sử d ng chất siêu d o...

39
932
0

Đồ án tính toán dầm bê tông cố thép II đại học gtvt

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... LÂN (THIẾT KẾ D M D C TRỤC C-TẦNG1) I Sơ tiết diện d m: -Chọn sơ tiết diện d m trục C: 200 × 300mm -Chọn sơ tiết diện d m phụ: 150 × 300mm II Xác đònh tải trọng tác d ng lên d m trục C: 1/Tónh ... uốn d c: η= ≥1 N Với : hệ số uốn d c 1− N cr 6, Eb S I N cr = ×( + α I s ) : lực tới hạn Euler L2 ϕl o Eb : modun đàn hồi bê tông Es : modun đàn hồi thép E α = s : tỷ sô modun đàn hồi thép bê tông ... Tác d ng cốt đai có tác d ng giữ ổn đònh cho cốt d c chòu nén, giữ vò trí cốt d c đổ bê tông -Bố trí cốt đai hai nhánh cho cột: Φ s150 (mm) - TÍNH SAI TRỌNG LƯNG CỦA TƯỜNG TRÊN D M CHÍNH VÀ TRỌNG...

36
486
0

Đồ án thiết kế dầm bê tông cốt thép mặt cắt ngang hình chữ nhật đặt nằm ngang trên hai gối tựa chịu uốn ngang phẳng với L=6m, mac BT R28 phần I

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page 10 Unfiled Notes Page ... Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page 10 Unfiled Notes Page 11 Unfiled Notes Page 12 ...

12
602
1

Đồ án thiết kế dầm bê tông cốt thép mặt cắt ngang hình chữ nhật đặt nằm ngang trên hai gối tựa chịu uốn ngang phẳng với L=6m, mac BT R28 phần II

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page Unfiled Notes Page ...

7
731
5

ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG DẦM SUPERT

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... đoạn chưa đổ bê tông: VDCdc  DCdcV xk (m) 1.26 18.15 VDCdc (kN) 324.01 301.52 270.46 216.90 0.00 3.4.3.2 Giai đoạn khai thác: đổ bê tông: VDCb  DCbV VDWb  DWbV xk (m) 1.26 18.15 VDCb (kN) ... án cầu bê tông o Trọng lượng đoạn d m: DCd = γc A.[L – 2(Lck + Ldac)] = 520.575 kN - Tĩnh tải d m chủ coi tải trọng rải suốt chiều d i d m DCdc  DCdo  DCd  DCd 37.6  102.36  520.575   17.852kN ... Tính nội lực tĩnh tải tác d ng lên d m d m biên: 3.4.1 Moment tĩnh tải tác d ng lên d m biên: 3.4.1.1 Giai đoạn chưa đổ bê tông: M DCdc  DCdcM xk (m) 1.26 18.15 MDCdc (kN.m) 0.00 394.09 891.71...

44
1,071
0

Đồ án bê tông cốt thép thiết kế dầm bê tông cốt thép với các số liệu l1=1,8m; l2=4,8m; hoạt tải tiêu chuẩn ptc =900KG trên m2

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... xuan tú III Tính toán d m phụ: 1.Sơ đồ tính: D m phụ d m liên tục gồm đựoc nhịp gối lên d m tờng Đoạn d m gối lên tờng lấy Sd=22cm Bề rộng d m : bdc=15 cm Sd Nhịp :lg=l2-bdc/2-bdc/2=4800-250=4550mm=4,55m ... công thức :hp=ld/md , ld=l2=5,5m,chọn md =16, hdp=5500/16=366,6mm , ta chọn hdp =40cm ,b=hdp/2=20cm Vậy kích thớc là(20ì40) -D m :Nhịp d m ld=3l1=3.2,3=6,9m , chọn md=11 , hdp=6900/11=627 mm=62,7cm ... là: qd = Rad n f d 1700 ì ì 0,503 = = 85,5( kG / cm) U 20 đao xuan tú - Khả chịu cắt bê tông cốt đai tiết diện nghiêng nguy hiểm là: Q = 8.R b.h qd có đb ì 52,52 ì tông 18802 kG tất cảdbcác...

17
1,273
0

Độ tin cậy chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được tăng cường bằng tấm polymer cốt sợi carbon (CFRP)

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... 11 FRP sử d ng sửa chữa – tăng cường kết cấu cầu nhà cửa chịu tải trọng tĩnh tải trọng động: d m, sàn bê tông chịu uốn; d m bê tông chịu cắt nâng cao khả chịu lực độ d o dai cột bê tông (Hình ... số d o thể tỉ lệ tổng lượng d m lượng đàn hồi giải phóng d m bị phá hoại Chỉ số áp d ng cho d m bê tông tăng cường thép, FRP hay kết hợp hai loại Kết cho thấy d m BTCT D L FRP có tính d o 32 d m ... ứng d ng hiệu mặt cầu kết cấu phần Hàng loạt cầu nhịp 10m đến 30m d ng d n sử d ng kết cấu nhịp FRP (Hình 1- 7d, e) Thanh FRP phát triển để sử d ng làm d y chằng d y văng Cầu d y văng cho người d i...

156
654
1

Luận án Độ tin cậy chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được tăng cường bằng tấm polymer cốt sợi carbon (CFRP)

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Failure mode Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Figure 4-1 Flexural reliability index of middle-span section Figure 4-1 tells that β decreases ... ‫ܸܱܥ‬௉ 13.1% 3.8% 19.8% 10 Dead load (D) and live load (L) are the two load categories considered in this study The dead load considered in the design is the gravity load due to the self weight of ... load probability distribution and its statistical parameters are used those values in Chapter 4.6.6 Dead load Maximum moment by dead load at middle span is computed from measured parameters and...

26
405
0

LUẬN án TIẾN sĩ độ tin cậy chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được tăng cường bằng tấm polymer cốt sợi carbon (CFRP)

Danh mục: Tiến sĩ

... Failure mode Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Debonding Figure 4-1 Flexural reliability index of middle-span section Figure 4-1 tells that β decreases ... ‫ܸܱܥ‬௉ 13.1% 3.8% 19.8% 10 Dead load (D) and live load (L) are the two load categories considered in this study The dead load considered in the design is the gravity load due to the self weight of ... load probability distribution and its statistical parameters are used those values in Chapter 4.6.6 Dead load Maximum moment by dead load at middle span is computed from measured parameters and...

23
409
0

Luận án tiến sĩ độ tin cậy chịu uốn của dầm bê tông cốt thép được tăng cường bằng tấm polymer cốt sợi carbon (CFRP)

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... 11 FRP sử d ng sửa chữa – tăng cường kết cấu cầu nhà cửa chịu tải trọng tĩnh tải trọng động: d m, sàn bê tông chịu uốn; d m bê tông chịu cắt nâng cao khả chịu lực độ d o dai cột bê tông (Hình ... số d o thể tỉ lệ tổng lượng d m lượng đàn hồi giải phóng d m bị phá hoại Chỉ số áp d ng cho d m bê tông tăng cường thép, FRP hay kết hợp hai loại Kết cho thấy d m BTCT D L FRP có tính d o 32 d m ... ứng d ng hiệu mặt cầu kết cấu phần Hàng loạt cầu nhịp 10m đến 30m d ng d n sử d ng kết cấu nhịp FRP (Hình 1- 7d, e) Thanh FRP phát triển để sử d ng làm d y chằng d y văng Cầu d y văng cho người d i...

154
856
8

Thiết kế đồ án cầu bê tông cốt thép - Chương II Cầu liên hợp dầm thép - Bản BTCT

Danh mục: Báo cáo khoa học

... hình học tiết diện d m giai đoạn (Tiết diện liên hợp): Trong tiết diện d m liên hợp thép-BTCT có hai loại vật liệu - Thép: Thép d m chủ + cốt thép d c mặt cầu - Bê tông: Bản bê tông Hai loại ... rộng phủ: b f = 520mm ' - Bề d y phủ: t f = 20 mm 1.2/ Phần bê tông cốt thép: ' - Bản làm bê tông có: fc = 30 MPa - Bề d y bê tông: t s = 200 mm - Chiều cao đoạn vút bê tông: t h = 100 mm - Góc nghiêng ... Tiết diện liên hợp d i hạn: * Xác đònh diện tích mặt cắt ngang d m: - Diện tích phần d m thép: As = 58250 mm - Diện tích phần cốt thép d c bản: Act = 18.5 × 3.14 × 12 = 2092 mm - Diện tích phần bê...

39
758
0

Nghiêng cứu lựa chọn tốc độ thi công và khống chế nhiệt độ hỗn hợp bê tông ban đầu hợp lý khi thi công đập bê tông CVC Hủa Na trên cơ sở phân tích nhiệt trong thân đậ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... phng GradT, chiu dng l chiu gim nhit (vộc t mt d ng nhit luụn i t nhit cao n nhit thp), tr s bng - T (W/m2) n Trong ú l h s dn nhit H s dn nhit l c trng cho kh nng dn nhit ca vt h s dn nhit ... thuc ca h s dn nhit vo nhit cú th biu din di dng: = (1+b.T) (2-10) Trong ú: l h s dn nhit nhit 0oC; b h s t l c xỏc nh bng thc nghim (cú th õm hoc dng) 2.1.1.4 Phng trỡnh vi phõn dn nhit ... Q(W) Q = q.dF (2-8) F Khi q=const, thỡ Q= q.F 2.1.1.3 nh lut Fourier v dn nhit Theo Fourier : Mt d ng nhit t l vi Gradien nhit : q = -.GradT = -.n o T , (W/m2) n (2-9) 28 Mt d ng nhit l i...

103
1,772
0

CẦU BẢN, CẦU DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP CÓ SƯỜN ĐỖ TẠI CHỖ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... trí d y 1.1.4 Cầu d m bê tông cốt thép thờng đỗ chỗ đờng sắt + + Chiều d i nhịp l = ữ 15m D ng mặt cắt điển hình cho cầu d m bê tông cốt thép thờng đỗ chỗ đờng sắt ray phụ đá ba lát ray S ờn d m ... + Sờn d m chủ đủ rộng để bố trí cốt thép chịu ứng suất kéo, nén chủ + D m ngang đợc bố trí vị trí gối d c theo d m d c chủ 1.1.5 Cầu d m bê tông cốt thép thờng đỗ chỗ đờng ôtô + Có hai d ng mặt ... cốt thép d y hơn) 1.1.3 Cầu bê tông cốt thép thờng đỗ chỗ đờng ôtô + Loại cầu bê tông cốt thép thờng đỗ chỗ đờng ôtô thờng có độ < 6m thờng sử d ng loại cầu mố nhẹ D ng cấu tạo chung d Nguyễn...

6
2,548
62

CẦU BẢN VÀ CẦU DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC LẮP GHÉP

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... TTH yd Nd M max Nd 0d i = - M max yd I Md = Nd ex _ d + d + + + 0trên = M max yt I Điều kiện = + _ d ới d d ới dd ới+ d ới d 0d i + ddới Trờng hợp 2: Xét Mmin khả bất lợi thớ ex bị kéo d ... cắt I - I d + + + d = + + _ dd ới d0 ới d ới+ d0 ới d Với mặt cắt gần đầu d m _ Mặt cắt II - II d + + = + + _d _ d ới d d ới + d ới+ d0 ới d Điều kiện 0trên + dtrên + Nh có cốt thép d ứng ... cắt + ứng suất d ứng lực dtrên = Nd M d N N e yt = d d yt F I F I ddới = Nd M d N N e + yd = d + d yd F I F I Trờng hợp 1: Xét Mmax khả bất lợi xuất ứng ex Nd suất kéo thớ d i ứng suất Mmax...

8
1,312
19