c©u 9 chđ tþch héi ®ång §éi hun nga s¬n hiưn nay lµ ai
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 9 doc
... = σ1 + σ + σ − 2μ ∑ E (4. 29) công thức (4. 29) gọi đònh luật Hooke khối biểu thò quan hệ tuyến tính biến dạng thể tích tương đối tổng ứng suất pháp Nhận xét : ♦Từ (4. 29) , vật liệu có hệ số Poisson ... ), tác dụng lên mặt phân tố σ2 σtb σ2 - σtb σ1 = σ3 σ1 - σtb σtb + σtb σ3 - σtb H.4. 29 Phâ n tích TTỨS nh hai TTỨS Thế vào (4.32) ta biến đổi hình dáng bằng: uhd = − 2μ (σ + σ + σ )2 σ + σ + σ ... (0,34)8] = 3,28 ×10 −4 E 1 ε y = [σ y − μσ ỹy ] = [8 − (0,34)6] = 5 ,96 × 10 −4 E 10 σ +σ y σ x −σ y σ u = xõ + cos 2α − τ xy sin 2α = 9, 232kN / cm 2 1 ε u = [σ u − μσ v ] = σ u − μ (σ x + σ y − σ u...
- 7
- 327
- 1
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 1 pdf
... trở thành đường xoắn trụ (H1.8.d) Khi chòu cắt, hai phần có xu hướng trượt (H1.8.c) P P P 2P a) P P dx c) Δdx a) γ T1 P b) T2 T1 T2 d) b) H 1 .9 Các biến dạng e) Hình 1.8 Các dạng chòu lực 1.3.2 ... tượng tách phân tố hình hộp từ chòu lực biến dạng trường hợp tổng quát phân tích hai thành phần bản: ♦ Phân tố H.1.9a dài dx thay đổi chiều dài, không thay đổi góc Biến dạng dài tuyệt đối theo phương ... 1.7 Liên kết phản lực liê n kế t phát sinh phản lực R theo phương Phản lực R thường phân tích hai thành phần V H (H.1.7b) ♦ Ngàm: ngăn cản tất chuyển vò thẳng chuyển vò xoay Phản lực phát sinh...
- 7
- 292
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 2 ppt
... Dời R trọng tâm O mặt cắt ngang ⇒ ⎨ Đặt hệ trục tọa độ Descartes vuông góc trọng tâm mặt cắt ngang, Oxyz, với trục z trùng pháp tuyến mặt cắt, hai trục x, y nằm mặt cắt ngang Khi đó, phân tích ... trục: + Nz, theo phương trục z ( ⊥ mặt cắt ngang) gọi lực dọc + Qx theo phương trục x (nằm mặt cắt ngang) gọi lực cắt + Qy theo phương trục y (nằm mặt cắt ngang) gọi lực cắt Mômen M phân ba thành ... trưng mặt cắt ngang (hay gọi tiết diện) trục P2 P3 P1 P6 P1 A B P5 P4 P2 A P3 Qy P1 x Qx z Nz P2 Mz Mx A P3 My x z y y H.2.4 Các nh phần nội lự c Gọi hợp lực nội lực phân bố mặt cắt ngang R R có...
- 7
- 320
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 3 docx
... tập trung P ( H.2.9a) Giải Phản lực: Các thành phần phản lực gối tựa là: H A = ; VA = Pb l ; VB = Pa l Nội lực : Vì tải trọng có phương vuông góc với trục nên lực dọc Nz mặt cắt ngang có trò số ... Qy P bl + (b) VB Mx Qy Pa bl B z VA d Pa (l − z) l A b K2 K1 l-z c VB ) Qy Pa l - Mx H 2 .9 đồ nội lực H.2.9d,e Trường hợp đặc biệt : Nếu a=b= L/2, mômen cực đại xảy dầm có giá trò: Mmax = PL/4 ... vô bé bậc hai q( z) ⋅ dz + M x − (M x + dM x ) = dz 2 dM x = Qy dz ⇒ (2.5) Đạo hàm mômen uốn mặt cắt lực cắt mặt cắt Từ (2.4) (2.5) ⇒ d2 M x dz = q( z) (2.6) nghóa là: Đạo hàm bậc hai mômen uốn...
- 7
- 390
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 4 potx
... mãn nội lực tính sai Chương 2: Lý Thuyết Nội Lực 16 http://www.ebook.edu.vn GV: Lê Đức Thanh Cụ thể khung xét, ta tách nút B đặt vào mômen tập trung qa2 thành phần nội lực đoạn ngang đứng H.2.16d: ... M = bậc hai ……………………………………………………………………………… + Nếu biểu đồ có dạng số , cần xác đònh điểm + Nếu biểu đồ có dạng bậc , cần tính nội lực hai điểm đầu cuối đoạn + Nếu biểu đồ có dạng bậc hai trở lên ... nội lực nút Thí dụ 2 .9 Vẽ BĐNL cong (H.2.17) Chương 2: Lý Thuyết Nội Lực 17 http://www.ebook.edu.vn GV: Lê Đức Thanh Giải Cắt tiết diện 1-1, xác đònh góc ϕ (0 P 2P ϕ ≤ ϕ ≤ 90 o), xét cân R 2P ϕ...
- 7
- 372
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 5 potx
... MẶT CẮT NGANG Xét thẳng chòu kéo (nén) tâm (H.3.3a) mặt cắt ngang CC DD trước chòu lực cách đoạn dz vuông góc trục Các thớ dọc đoạn CD (như GH) (H.3.3b) Khi chòu kéo (nén), nội lực mặt cắt ngang ... hay nén tâm 2- Biến dạng ngang Theo phương ngang có biến dạng, ta chọn z trục thanh, x, y phương vuông góc với z (H.3.3d) Nếu ta gọi εx εy biến dạng dài tương đối theo hai phương x y, ta có quan ... Ta thấy biến dạng thớ dọc GH HH’ không đổi, mặt cắt ngang suốt trình biến dạng phẳng vuông góc với trục thanh, điều cho thấy điểm mặt cắt ngang có ứng suất pháp σz không đổi (H.3.3d) σ δdz Ta...
- 7
- 293
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 6 pps
... nội lực cần tìm Thí dụ 3.5 Xét chòu lực H.3.18a Ở hai ngàm có hai phản lực VA (a) VB Ta có phương trình cân bằng: VA + VB – P = Phương trình có hai ẩn, muốn giải ta phải tìm thêm phương trình điều ... biến đổi diện tích mặt cắt ngang ta có biểu đồ tương quan ε z ứng suất thực (đường nét đứt) Thí nghiệm kéo vật liệu dòn Biểu đồ kéo vật liệu dòn có dạng đường cong (H.3 .9) Vật liệu giới hạn tỷ lệ ... liệu giới hạn tỷ lệ giới hạn chảy mà có giới hạn bền (3 .9) O ε H.3.8 P Pb Ptl Đường cong thực Đường qui ước O http://www.ebook.edu.vn H.3 .9 ΔL σb = Pb Fo (3-10) Tuy người ta qui ước giới hạn đàn...
- 7
- 235
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 7 ppt
... αo với trục z, hai mặt lại mặt song song với trục z (vì phải vuông góc với mặt có) Mặt mặt có ứng suất tiếp = ⇒ Tìm hai mặt lại cách cho τ uv =0 o (1) o o α =α +90 x σ1 σ2 H 4 .9 ng suất Ứ ... cắt nghiêng góc 30o với mặt cắt ngang (H.4.8) Giải Ứng suất pháp mặt cắt ngang (Chương 3) σx = P 40 = = kN/cm F 30o Tách phân tố hình hộp bao điểm K nằm mặt cắt ngang Ta cóù: σ x = + kN/cm , σ ... Xét mặt nghiêng có pháp tuyến v, vuông góc mặt có pháp tuyến u (H.4.7) Thay α (α + 90 °) vào (4.2a) , ⇒ v o α + 90 σv τvu u τuv σu α ứng suất pháp tác dụng mặt có pháp x tuyến v: σv = σx +σy − σx...
- 7
- 264
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 8 pot
... ⇒ ⇒ 2α = 2α o ± k90o hay Mặt có ứng suất tiếp cực trò hợp với mặt góc 45° Thế (4.8) vào (4.2b), ta : ⎛σx −σ y ⎞ =± ⎜ ⎜ ⎟ + τ xy ⎟ ⎝ ⎠ τ max 4.2.4 Các trường hợp đặc biệt σ (4 .9) τ TTUSphẳng đặc ... =τ Hai phương xác đònh theo (4.5): π π αo = + k tan 2α o = ∞ ⇔ (4.12) σ1 Những phương xiên góc 45o với trục x y H 4.14 3- Trường hợp phân tố (H.4.14) Phân tố có σ , σ ,τ = 0; Thay vào (4 .9) , ... +σ y σx −σ y = σx −σ y (4.14) cos 2α − τ xy sin 2α (4.14)’ sin 2α + τ xy cos 2α Bình phương hai vế hai đẳng thức cộng lại, ta được: σ +σy ⎛ ⎜σ u − x ⎜ ⎝ Đặt: c= σx +σy ⎞ ⎛σ −σ y ⎟ + τ uv = ⎜ x...
- 7
- 302
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 10 docx
... phải đặt thêm lực pháp tuyến P3 vào hai mặt lại? Tính τmax trường hợp P2 b P2 P1 c a H.4 .9 4.10 Một khối hình hộp làm thép có kích thước cho H.4.10, đặt hai cứng tuyệt đối, chòu lực nén P = 250 ... coi cứng tuyệt đối 4.12 Một thép kích thước a × b × c đặt hai tuyệt đối cứng, hai liên kết với bốn H.4.12 Khi thép chòu áp lực p phân bố hai mặt bên ứng suất kéo bao nhiêu? Tính ứng suất thép Cho ... Đức Thanh 4.8 Tại điểm A dầm cầu có gắn hai tenxômét để đo biến dạng theo phương nằm ngang phương thẳng đứng (H.4.8) x Khi xe chạy qua cầu, người ta đo được: εx...
- 7
- 408
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 11 docx
... 32 − σ 1σ − σ 2σ − σ 3σ uhd = 3E (uhd )o = + ν σ 02k 3E ( (g) ) (h) Thế (h) vào (g) , lấy bậc hai hai vế , kể đén hệ số an toàn n ⇒ Điều kiện bền theo TB 4: σ1 + σ + σ − σ1σ − σ 2σ − σ 3σ1 ≤ [σ]k ... k [σ]n Như vậy, điều kiện bền theo TB Mohr (TB 5) viết là: σ1 − ασ ≤ [σ]k (5.9a) với hệ số: α = [σ ] k [ σ] n (5.9b) Tuy bỏ qua ảnh hưởng ứng suất σ2 đơn giản hóa đường cong giới hạn thành đường ... σ + σ − σ1σ − σ1σ − σ 2σ 3 82 + 22 + 52 − (− 2) × − 8(− 5) − (− 2)(− 5) = 11, 79 kN/cm < 16 kN/cm Như vậy, theo hai TB phân tố đảm bảo bền Chương 5: Lý Thuyết Bền http://www.ebook.edu.vn GV: Lê...
- 7
- 337
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 12 pps
... y3 = + 2,47 = 29, 97 cm 2 Diện tích mômen tónh toàn mặt cắt là: F = F1 + F2 + F3 = 18 + 118 + 35,2 = 171,2 cm2 S x = y1 F1 + y2 F2 + y3 F3 = (28,1)(18) + − ( 29, 97 )(35,2 ) = −5 49, 144cm3 y trục ... cắt ngang http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Mặt cắt có trục đối xứng, trọng tâm nằm trục mômen tónh trục đối xứng không (H.6.3a,b) Mặt cắt có hai trục đối xứng, trọng tâm nằm giao điểm hai ... = Jx + Jy (6 .9) _ Chương 6: Đặc trưng hình học mặt cắt ngang http://www.ebook.edu.vn GV: Lê đức Thanh Chương UỐN PHẲNG THANH THẲNG 7.1 KHÁI NIỆM CHUNG ♦ Thanh...
- 7
- 225
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 13 potx
... thò biểu diễn giá trò ứng suất điểm mặt cắt ngang *Trường hợp mặt cắt ngang có hai trục đối xứng (Hình tròn, chữ nhật ) cho H.7 .9 *Trường hợp mặt cắt ngang có trục đối xứng (chữ I,U) cho H.7.10 ... thấy mômen tónh diện tích mặt cắt ngang trục trung hoà x không ⇔ trục trung hoà x qua trọng tâm mặt cắt ngang Tính chất cho phép xác đònh trục trung hoà mặt cắt ngang Nếu trục y trục đối xứng, ... H 7 .9 Biểu đồ ứng suất pháp cho mặt cắt có hai trục đối xứng _ + H 7.10 Biểu đồ ứng suất pháp cho mặt cắt có trục đối xứng ♦ Ứng suất pháp cực trò: Tính ng suất pháp kéo nén lớn mặt cắt ngang...
- 7
- 278
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 14 ppsx
... tới trục trung hòa có phương ngang điểm C Mỗi ứng suất tiếp phân thành hai thành phần: thành phần thẳng đứng τ1, nằm ngang τ2 Các thành phần nằm ngang tác dụng hai phần trái phải tự cân tính ... 7.3 UỐN NGANG PHẲNG 7.3.1 Đònh nghóa- Dầm gọi chòu uốn ngang phẳng mặt cắt ngang có nội lực là: mômen uốn Mx lực cắt Qy ( H 7.14) 1 L P Qy + Mx Qy P Mx z PL y H.7.14 Só đồ dầm chòu uốn ngang H.7.15 ... đức Thanh Như vậy, dầm có mặt cắt ngang tròn, thành phần τ1 đóng vai trò τ dầm có mặt cắt ngang hình chữ nhật Mômen tónh phần diện tích giới hạn biên mặt cắt ngang mặt cắt song song với mặt trung...
- 7
- 397
- 2
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 15 pot
... + 14 × × = 6, 09 cm × + 14 × c h = 16 cm Mômen quán tính Jx mặt cắt ngang: × 23 × 143 Jx = + × × (6, 09 − 1) + + 14 × × (9 − 6, 09) 12 12 = 1144,3 cm x =14cm cm y + Ứng suất tiếp điểm trục trung ... trục trung hòa trục là: 20 × 98 ,208 × (16 − 6, 09) 2 = = 0,858 kN/cm Sc = = 98 ,208 cm ⇒ τ x max 1144,3 × + Ứng suất tiếp điểm tiếp giáp cánh bụng : bc = cm c S x = × × (6, 09 − 1) = 81, 44 cm ⇒ τ1 = ... chữ T có mặt cắt ngang H.7.22 Cho b = cm, d = cm, h = 16 cm, h1 = 14 cm, Q = 20 kN Giải b = cm Khoảng cách c tới trọng tâm mặt cắt ngang xác đònh bởi: c= n × × + 14 × × = 6, 09 cm × + 14 × c h...
- 7
- 351
- 3
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 16 pdf
... = 7 ,92 3 kN 4 4,53 × 23 [σ ] = × = 2,046 kN/cm < [τ] = = kN/cm 198 × 0,45 Qy = ⇒ τ max ⇒ phân tố thỏa điều kiện bền ++ Phân tố TTỨS phẳng đặc biệt; nơi tiếp giáp lòng đế mặt cắt có: 7 P = 7 ,92 3 ... 18,37 = = 1,634 kN/cm 198 × 0,45 σz = 634,2 ⎛ 10 ⎞ ×⎜ − 0,72 ⎟ = 13,71 kN/cm2 198 ⎝ ⎠ Theo thuyết bền ứng suất tiếp cực đại: σ t3 = σ + 4τ = z zy (13,71)2 + × (1,634)2 = 14, 09 kN/cm2 < [σ] = 16 ... P(0,+τzy) với hai điểm A B hai đầu đường kính vòng tròn Mohr: PA phương ứng suất σ1, PB phương ứng suất σ3 H.7.26 cho thấy, vòng tròn Mohr ứng suất phương nhiều điểm khác mặt cắt ngang Ta giả sử...
- 7
- 338
- 1
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 17 docx
... tựa đơn có hai đầu mút thừa H.7.2 Dầm chòu tác dụng lực phân bố cường độ q = 10 kN/m đầu mút thừa Giả sử mặt cắt ngang chữ Ι có số hiệu 16 có mômen chống uốn (hay suất tiết diện) 1 09 cm3 Xác đònh ... đại lượng u, v, ϕ ba thành phần chuyển vò mặt cắt ngang điểm K Trong điều kiện biến dạng dầm bé thành phần chuyển vò ngang u đại lượng vô bé bậc hai so với v, bỏ qua chuyển vò u xem KK’ v, nghóa ... phải chọn cho hai vế phương trình thỏa mãn z Mx Mx Mx Mx Mx > y Mx < y” < y” > y H.8 Khảo sát đoạn dầm bò uốn cong hai trường hợp H.8.3 Trong trường hợp mômen uốn Mx đạo hàm bậc hai y” luôn trái...
- 7
- 455
- 1
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 18 doc
... dầm hai gối tựa chòu lực tập trung P H.8.8 cho biết EJx = số P B A z z1 a Z2 L Y Giải b Pab/L H.8.8 Dầm có hai đoạn, biểu thức mômen uốn hai đoạn AC CB khác nên biểu thức góc xoay độ võng hai đoạn ... C1, D1, C2, D2 từ điều kiện biên - Ở gối tựa A, B độ võng không - Ở mặt cắt ngang C nối tiếp hai đoạn, độ võng góc xoay hai đoạn phải ⇔ khi: z1 = 0; y1 = z2 = 0; y2 = z1 = z2 = a; y1 = y2; y1’ = ... z L qz2 (a) y H.8.6 qz y' ' = − EJ x vào (8.1), ⇒ tích phân hai lần, ⇒ ϕ = y ' = y= z (b) qz +C EJ x (c) qz +C z+ D 24 EJ x (d) hai điều kiện biên đầu ngàm z = L; ϕ = y = cho : qL3 qL4 C=− ;...
- 7
- 264
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 19 ppt
... thành tổng biểu đồ mômen uốn có dạng đơn giản H.8.11c + DGT với lực H.8.11d qL2 EJx qL2 2EJx 9qL x d) C 9qL 16EJx qL2 2EJx e) B Vgt qgt (chú ý độ cứng AB BC khác nhau) qL EJx H 8.11 B Vgt + Tính ... xoay B DT mômen uốn Mgt lực cắt Qgt B DGT.Dùng mặt cắt sát B dầm giả tạo, tính nội lực mặt cắt ngang được: qL3 qL2 B ×L = ϕ B = Qgt = × ; EJ x EJ x B yB = M gt = Thí dụ 8.6 Tính độ võng góc xoay ... đồng đường đàn hồi y Momen uốn Mgt điều kiện biên chúng phải giống nhau: y’ = Qgt ; y = Mgt điểm hai DT DGT; Ngoài xét điểm dầm phải khảo sát đến giống bước nhảy góc xoay Δy′ bước nhảy lực cắt ΔQgt...
- 7
- 231
- 0
Cơ Khí Học - Ứng Suất Vật Liệu part 20 ppsx
... : Lê đức Thanh dầm, biết độ cứng EJ số 8 .9 Vẽ biểu đồ nội lực dầm siêu tónh H.8 .9 Viết phương trình đường đàn hồi, biết độ cứng EJ số Mo q L L/2 L H 8 .9 EJ = hằ ng số L/2 H 8.10 8.10 Xác đònh ... = ϕ AB = − S AB với S AB Mx gồm hai mặt cắt A B EJ x diện tích biểu đồ Đònh lý Độ thay đổi góc xoay hai mặt cắt dầm (thí dụ A B) dấu trừ diện tích biểu đồ Mx hai mặt cắt EJ x ♦ Từ H.8.13c ta viết: ... http://www.ebook.edu.vn 19 H.8.1 GV : Lê đức Thanh 8.1 Xác đònh đường đàn hồi dầm phương pháp tích phân không đònh hạn, biết Mo = 20 kNm, EJ không đổi H.8.1 8.2 Xác đònh góc xoay hai đầu dầm độ võng...
- 7
- 316
- 1
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose