2 16 b 1 08 c 2 8 d 4 8 e kết quả khác
THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.
... 7 689 L2 v − G = 12 2< /b> 988 KG By 11 64 3 10 1 78 M(KGm) 24 89 11 64 3 18 9 047 3 81 4 5 12 8 70 29< /b> 030 R Bx = cot agβ R By ⇒ 12 4 14 14 44 5 Q (KG) RBx = 509 68 KG N ∑MB = ⇔ ( Qy +GAy).a + fqt.( Lv.Lv /2 < /b> –(KG) (GCy – RCy ... TIẾN GCy 23< /b> 923< /b> 746 9 16 4 54 59 388 M(KGm) 10 84 72 < /b> 325< /b> 0 3 6 18 0 Q (KG) 7577 GAy 80 5 81 Qx GBx B RBx SCx RCx SCy RCy RBy 5 616 4 6 81 3 4 N (KG) 8 82 7< /b> 7 GAx GCx GBy C A 15 54 02 < /b> Qy Theo sơ đồ ta c : + GAx = GA cos ... phân b suốt chiều d i vòi: 6 325< /b> 23< /b> 21 1 84 72 < /b> 746 4 10 12 5< /b> 7 1 5 24 1 Fqt 590 12 < /b> fqt = L = 54. 9 KG/m N (KG) v GCy 61 12 5< /b> Sơ đồ tính : GBx B GAy GAx GCx GBy 43 0 645 f qt RBx C SCx RCx SCy RCy RBy A Qx Qy Theo...
- 56
- 1,120
- 3
thuyết minh thiết kế tinh toán kết cấu công trình đầu tư khai thác nước ngầm trường sỹ quan lục quân i
... Sử d ng thép CI thép c d = 10 mm Gạch xây : Gạch xây d ng loại gạch đ c kích th c 22< /b> x10,5x6 cm nhà máy chế tạo Gạch d ng gạch nhóm A chín già đảm b o kích ... 19 91 Kết c u gạch đá gạch đá c t thép - Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 356 : 20< /b> 05 Kết c u b tông c t thép - Tiêu chuẩn thiết kế ; - TCXD 40 : 19 87 Kết c u xây d ng nguyên t c tính toán; - C c tiêu ... c ng d d ng, nhanh chóng, đảm b o chất lợng Kết c u phần thân Hệ kết c u chịu l c chính: C c hạng m c công trình c chiều cao thấp, mang tính chất bao chủ yếu, lớp sàn sàn máI tính chất để sử d ng,...
- 4
- 2,224
- 50
Nghiên cứu thiết kế tính toán kết cấu tường biên tầng hầm nhà cao tầng tại thành phố Nam Định thi công theo phương pháp tường trong đất
... 45 0 ), = Kp S 2ctg (45 ); z i l Ta đư c: yp S E1 ( z1 z1 z1 E3 z1 E ) EI 12 0< /b> 24 (2.< /b> 18 ) 30 B n đại lượng chưa biết là: E1 , E2 , E3 , E4 Trong vùng (3): EI Đư c: yc d yc Es yc dz 14 ... ) 2 < /b> 14 14 0 18 18 ( 18 10 ) 1tg (45 ) 7tg (45 ) 2 < /b> 15 ,92kN / m 39 Pw w hw 10 x1 10 kN / m2 độ sâu Z = m: Pa (q h)tg (45 ) 2ctg (45 ) 2 < /b> 14 14 0 18 18 ( 18 10 ) 5tg (45 ... phía B c giáp nhà d n c thấp tầng 20< /b> 0 + 92.< /b> 40 0 300 + 84 .900 300 + 81 . 600 300 + 78. 300 300 +75.000 300 +88 .20< /b> 0 + 71. 700 900 + 12 .< /b> 300 20< /b> 0 +8. 40 0 000 920< /b> 0 80 00 7500 41 9 00 80 00 920< /b> 0 Hình 1. 4 Mặt c t c ng...
- 95
- 2,531
- 7
Những yêu cầu về tính toán kết cấu trong thiết kế tháp nước potx
... khung đỡ b tông c t thép, dung tích b u chứa không lớn 50m3, chiều cao nhỏ 20< /b> m c ống vách khối xây gạch; hay dung tích nhỏ 7m c ống vách gạch xây với c t d m tăng c ờng c ống đỡ b tông c t thép ... l c, ta phải tính toán theo kết c u vỏ tổ hợp, đảm b o điều kiện tương thích biến d ng mắt Đối với b u chứa d ng vỏ trụ tròn c dung tích nhỏ 500m3 b u d ng vỏ chóp nón ngư c có dung tích nhỏ 20< /b> 0m3, ... phép b rộng vết nứt c c đại tháp nư c b tông c t thép Trị số cho phép dfmax b rộng vết nứt c c đại tháp nư c b tông c t thép lấy 0 ,22< /b> mm; trị số cho phép dfmax b rộng vết nứt c c đại ống đỡ b u...
- 6
- 1,269
- 25
Thuyết minh tính toán kết cấu hồ sơ thiết kế thi công dự án biệt thự gia hưng
... COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 0.077797 0.0 82 9< /b> 4 ... 24 2 24 3 24 4 24 5 24 6 24 7 24 8 25< /b> 3 25< /b> 4 25< /b> 5 25< /b> 6 3 31 3 32 < /b> 333 335 24 2 24 3 24 4 24 5 24 6 24 7 24 8 25< /b> 3 25< /b> 4 25< /b> 5 25< /b> 6 3 31 3 32 < /b> 333 335 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 COMB1 ... - 21 . 619 506 - 24 .1 42 9< /b> 22 < /b> - 21 . 925< /b> 6 98 - 24 .26< /b> 643 4 - 21 .5 017 86 -19 .75 749 7 -22< /b> . 24 10 8 -22< /b> .11 46 42 < /b> -20< /b> . 18 0 316 < /b> - 24 .1 42 4< /b> 97 - 21 .86 9 922< /b> - 24 .29< /b> 47 81 - 21 .1 4 28 69 -13 .60397 - 14 .69 644 4 -4. 53 744 3 -17 .07 12 5< /b> 2 - 18 . 517 958...
- 49
- 6,099
- 68
Ví dụ tính toán kết cấu nhịp dầm BTCT trong đồ án thiết kế cầu
Công trình giao thông, thủy lợi
... l 17 5cm) - Cu ng sót: h| =16 < /b> H- 18 cm 1 .2.< /b> 1. 6 Kớch thc hỏu dm Muụn chn s b kớch thc cu dm hp lý cn phi bit s lng s b c c b ct thộp chỳ D U L v c ch b trớ chỳng mt ct ngang bu dm Nhng t u l c cha ... 5 .10 .3.3 .1- 1 \'i c c giỏ ir sau: B a n g T C N 5 .10 .3,3 .1- 1: C ly tim n tim Kớch c lao thộp (mm) 15 , 24 14 .29< /b> c bil 14 .29< /b> 12 .< /b> 70 c bit 12 .< /b> 70 1 ,1 9,53 'l'im tao c p neoi biờn nờn c ch mộp mỏt cl ... 0,05 23< /b> 1. 15 E tụng bo v 0, 02 < /b> 24 0, 48 Chng thõiri 0,U1 15 0 ,15 Mui luyn 0, 02 < /b> 24 0, 48 Cng 0 ,10 STT Lp 2,< /b> 26 Vy DW = 2,< /b> 26 kN/m 2.< /b> 1. 5 .2 < /b> Hot ti t c dng cho di bn rng Im theo phng ngang c u Do xe ti...
- 147
- 1,246
- 0
NGHIÊN cứu THIẾT kế TÍNH AN TOÀN kết cấu ôtô KHÁCH KHI xảy RA VA CHẠM TRỰC DIỆN
... Hampton C Gabler, Sheldon L Stuki, Stephen Summers, James R Hackney, NPS, updated review ofpotential test procedures for FMVSS no 20< /b> 8, office of vehicle safety research, October 19 99 [4] Knowledge ... c c a xe 11 2.< /b> 1 .2.< /b> 2 Đ c tính bi n d ng n tính c a đ u tr c c a xe 11 2.< /b> 1 .2.< /b> 3 L c bi n d ng ph thu c n tính vƠo v n t c bi n d ng 12 < /b> 2 .1. 3 Chuyển động c a ng i ng i xe va ch m tr c ... 30 14 Lốp v xe b n trái 45 45 15 Lốp v xe b n ph i 45 45 16 < /b> Kính tr 90 90 17 Kính sau 45 45 18 M i c a s b n 6 *10 60 19 Máy nén 95 95 20< /b> GiƠn l nh 11 5 11 5 c c c 44 3.5 K t lu n Mô hình đ 3D cho...
- 34
- 471
- 2
Thiết kế tối ưu tính an toàn kết cấu ô tô khách khi xảy ra va chạm lật nghiêng theo tiêu chuẩn Châu Âu
... M C C C TỪ VIẾT TẮT ECE R66: Economic Commission of Erope, Regulation 66 CAE: Computer Aided Engneering FMVSS 21 6: Federal Motor Vehicle Safety Standards 21 6 SPSS: Statistical Package for the ... “Innovative design to optimize coach’s structuresduring collision and rollover according to European standards" has been made The studyapplied technical simulation design to develop a modeland analyze ... features during rollover was conducted, the results showed that coach’s body structure ensure safetyof rollover as standard and weight of the bars after optimization reduced by 12 ,< /b> 8% vii M C L C Lý...
- 22
- 607
- 1
THIẾT kế tối ưu TÍNH AN TOÀN kết cấu ô tô KHÁCH KHI xảy RA VA CHẠM lật NGHIÊNG THEO TIÊU CHUẨN CHÂU âu
... M C C C T VI T T T ECE R66: Economic Commission of Erope, Regulation 66 CAE: Computer Aided Engneering FMVSS 21 6: Federal Motor Vehicle Safety Standards 21 6 SPSS: Statistical Package for the ... xe Ti t di n ngang c a khung x ng đ u xe Kích th Ghi gia c d c đà 40 x50x2 Q23 5B (MATL 24) đà ngang 20< /b> x40x2 Q23 5B (MATL 24) đà ngang b t kính ch n gió 40 x40x2 Q23 5B (MATL 24) đà gia c 30x40x2 Q23 5B ... khung 50x70x2 Q23 5B (MATL 24) trụ đứng 30x40x2 Q23 5B (MATL 24) trụ chia khoang hành lý 30x50x2 Q23 5B (MATL 24) đà chéo gia c 30x40x2 Q23 5B (MATL 24) trụ gia c 40 x40x2 Q23 5B (MATL 24) GVHD: TS Nguyễn...
- 108
- 661
- 3
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG
... Theo c ng th c (1. 65), tìm đư c: 22< /b> A = 3* 315 ,5* h= + 0, 32 < /b> 32,< /b> = 3 14 49 ,8 − 0, 29< /b> 3 14 49 ,8 = 19 8, 8cm (1 - 2.< /b> 0, 32 < /b> ) Theo c ng th c (1. 64) , tìm đư c: E0 = 19 8, 8 (1 − 2.< /b> 0, 32 < /b> ) = 32,< /b> 86 Mpa 4, 81 1 .2 < /b> ... đàn hồi chung lớp móng x c định theo c ng th c: 24 E 2,< /b> ch h (1 − ) E1 1, 05 − 0 ,1 Dqd E1 E ch = , Dqd E 2,< /b> ch 1, 35htd E1 0, 713 arctg ( )+ arctg E1 Dqd E2 π htd với: (1. 68) E1 – mô đun ... + c M1y dy cy N1y + N1y dy y T12y Q1y Q1y+ dy R 21( x,y) M1x +c M1x dx cx x h1 q(x,y) N1x + N1xdx x Q1x + c Q1x dx cx M1xy +c M1xy dx cx dy y z dx Hình 1. 3 C c l c t c d ng lên phân tố ụốn Sử d ng...
- 223
- 1,440
- 18
Nghiên cứu tính toán kết cấu và thiết bị đóng mở cửa van cổng khẩu độ lớn
... Tr c to đ c c b c a ph n t . 52 < /b> Hình 2.< /b> 18 H to đ c c b 12 3< /b> c a ph n t .53 Hình 2.< /b> 19 H to đ c c b c a ph n t v 53 Hình 2.< /b> 20 Quy c d u c a l c d c mômen xo n 54 Hình 2.< /b> 21 Quy c d ... Hình 4. 12 < /b> T h p t i tr ng 81 Hình 4 .13 Chuy n v gi a d m . 82 < /b> Hình 4 . 14 Ph màu l c d c d m 83 Hình 4 .15 L c t c d ng vào g i quay c a van .83 DANH M C B NG BI U B ng 4 .1. Thông ... 2.< /b> 13 L c t c d ng lên g i c a van m 42 < /b> Hình 2.< /b> 14 V trí đ t g i quay c a van c ng 42 < /b> Hình 2.< /b> 15 K t c u t h p b n v i d m 46 Hình 2.< /b> 16 < /b> H to đ c c b c a ph n t 52 < /b> Hình 2.< /b> 17 ...
- 104
- 688
- 1
nghiên cứu thiết kế tính an toàn kết cấu ôtô khách khi xẩy ra va chạm trực diện
... tr c diện xe với vật c n c ng độ lớn tính theo (2.< /b> 1) ) tính vận t c chuyển động d i ngư c lại hai xe sau: 1 = 1 11 + 2 < /b> 22< /b> − 2 < /b> ( 11 − 22< /b> )𝜀 2 < /b> = 1 11 + 2 < /b> 22< /b> − 1 ( 11 − 22< /b> )𝜀 (3 .4) 1 + 2 < /b> 1 ... Hollowell, Hampton C Gabler, Sheldon L Stuki, Stephen Summers, James R Hackney, NPS, updated review ofpotential test procedures for FMVSS no 20< /b> 8, office of vehicle safety research, October 19 99 [4] ... passive safety Most off traffic accidents have led to the large of life and property so the researching of structural safety of passenger cars is very necessary Based on 2D CAD models of passenger...
- 41
- 816
- 2
Một số biện pháp nhằm phát triển đa dạng hoá sản phẩm tại nhà máy chế tạo thiết bị và kết cấu thép.doc.DOC
... 5 ,88 80 00 67 ,2 < /b> 6 ,88 - 13 .000 10 9 ,2 < /b> 15 ,1 15000 12 6< /b> 14 ,7 10 .000 84 8, 6 B ch - 11 .000 17 6 24 ,3 12 .< /b> 000 1 92 < /b> 22,< /b> 4 16 .< /b> 000 25< /b> 6 26< /b> ,2 < /b> ống - 6000 40 ,8 5, 64 80 00 54, 4 46 ,5 10 .500 71, 4 7 ,27< /b> Vai đỡ - 80 00 13 6 ... máy 10 Gò 16 < /b> I II III IV V VI 1 12 1< /b> 1 1 1 3 2 < /b> 2 1 1 1 1 2 < /b> 1 25< /b> VII 1 11 Tiện 21 1 02 < /b> 12 < /b> Sửa chữa 18 13 Mài - Doa 14 Luyện kim 1 15 Nhiên liệu 11 16 < /b> Vận hành 17 Lái xe Tổng số 12 3< /b> 1 B ng số 4: B ng ... 0,05 3 ,2 < /b> 225< /b> 0 40 0 0,05 2,< /b> 7 14 00 1, 8 0,7 300 0, 04 4 ,49 22< /b> 50 3 ,19 18 00 24 ,3 4 ,2 < /b> 240 0 3 ,2 < /b> 2,7 20< /b> 00 2,< /b> 6 19 ,9 12 .< /b> 000 16 < /b> 23< /b> ,9 21 .600 28 ,8 31, 9 28 .000 37 ,4 74 .80 0 - C c u sản phẩm d ch vụ phụ thu c vào...
- 60
- 782
- 1
XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.
... 0 . 08 0.07 0 .13 0 . 21 0 .29< /b> 0.36 L /B 1. 5 2.< /b> 5 3.5 y 1. 02 < /b> 1. 04 1. 07 1. 11 1 . 14 1 .16 < /b> 1. 18 z 1. 03 1. 04 1. 05 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 rx 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 .13 5 1 .16 < /b> ry 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 . 14 5 ... 1. 145 1. 17 rz 1. 05 1. 06 1. 07 1. 09 1. 11 1 . 14 1. 18 ry 1. 82 < /b> 3. 12 < /b> 5.33 8 .11 rz 2.< /b> 40 3. 41 4. 69 6 .13 B ng Hệ số ngàm móng x 1. 65 2.< /b> 09 2.< /b> 45 2.< /b> 8 D/ Re 0.5 1. 0 1. 5 2.< /b> 0 y 1. 65 2.< /b> 09 2.< /b> 45 2.< /b> 8 z 1 .23< /b> 1. 42 < /b> 1. 60 ... E 0 .15 Ed d p E d Syrz Sxry E 0 .17 Ed d p E d LE p dE1 0.35 0 .8 L 1. 9 E d d 0.6 E2 E p E 0 .8 Ed d p E d Đất loại LE p dE 0 . 28 E 0 .15 Ed d p E d 0.77 0.6 E 0 . 24 ...
- 12
- 2,719
- 20
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1
... d m 3cm, phản l c đầu d m 3,5 Kiểm tra tường chịu nén c c Giải : Khoảng c ch hai d m 3m > 2x0 ,45 m ta c : F = (2 < /b> x 45 + 15 ) 20< /b> = 21 00cm2 Fcb = 15 x 20< /b> = 300cm2 21 00 Rcb = 13 = 24 ,5kg/cm2 < 2x13 ... khả chịu nén giưã trụ Giải : H = 40 0cm < 0,6 .22< /b> .33 = 43 6 cm 40 0 βtđ = = 12 ,< /b> 12 < /b> ; ϕ = 0 , 84 33 Gạch 10 0#, vữa 25< /b> # c R = 10 ,5 kg/cm2 F = 45 x 33 = 14 85 cm2 < 3000 cm2 [ N ] = 0 , 84 0 ,8 10 ,5 14 85 = 10 603kg ... − = 0,3 42 < /b> 45 45 0 βtđ = = 10 ; ϕ = 0 ,88 45 45 0 βntđ = = 50 ; ϕn = 0 ,15 45 − x 18 0 ,88 + 0 ,15 ϕn = = 0, 515 F = 33 x 45 = 14 85 cm2 R = 13 kg/cm2 [ N ] = 0,3 42 .< /b> 0, 515 .0 ,8 x 13 . 14 85 = 27< /b> 20kg III-...
- 8
- 5,104
- 111
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2
... 7 , 14 10 , 28 13 ,99 18 , 28 12 < /b> 2,36 3,30 4 ,19 5 ,40 6, 54 9, 42 < /b> 12 ,< /b> 83 16 ,< /b> 76 12 ,< /b> 5 2,< /b> 26 3 ,10 4, 02 < /b> 5 ,20< /b> 6 , 28 9,05 12 ,< /b> 32 < /b> 16 ,< /b> 08 13 2,< /b> 18 3,00 3 ,87 5,00 6, 04 8, 70 11 , 84 15 ,47 14 2,< /b> 02 < /b> 2 ,80 3,59 4, 60 5, 61 8 , 08 ... 5 ,20< /b> 6, 71 8, 60 1, 47 0 15 , 08 20< /b> , 52 < /b> 26, 81 3, 54 4,90 6 ,29< /b> 8 ,10 9, 81 14 , 14 19 , 24 25< /b> , 14 3 , 14 4, 40 5,59 7 ,20< /b> 8, 72 < /b> 12 ,< /b> 57 17 ,10 22< /b> , 34 10 2,< /b> 83 3,90 5,03 6 ,40 7 ,85 11 , 31 15,39 20< /b> ,10 11 2,< /b> 57 3,60 4, 57 5 ,86 ... 8 , 08 11 ,00 14 ,36 15 1, 89 2,< /b> 60 3,35 4, 30 5 ,23< /b> 7, 54 10 ,26< /b> 13 , 41 16 < /b> 1, 77 2,< /b> 50 3 , 14 4 ,10 4, 91 7,07 9, 62 < /b> 12 ,< /b> 57 17 1, 66 2,< /b> 30 2,< /b> 46 3 ,80 4, 62 < /b> 6,65 9,05 11 ,83 18 1, 57 2,< /b> 20 2,< /b> 79 3,60 4, 36 6 , 28 8, 55 11 ,17 19 ...
- 21
- 2,282
- 15
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3
... 9 84 955 87 3 82 2< /b> 766 687 6 02 < /b> 522< /b> 4 48 3 81 3 21 27< /b> 6 24 0 21 1 187 16 7< /b> 15 0 13 6 12 4 11 3 10 4 360 (3650) 983 9 52 < /b> 86 3 80 9 749 6 54 566 48 3 4 08 3 38 28 7 24 4 21 5 18 9 16 7< /b> 15 0 13 5 12 2< /b> 11 1 1 02 < /b> 0 94 400 ( 41 0 0) 9 82 < /b> ... 987 9 62 < /b> 89 4 8 52 < /b> 80 5 7 54 686 6 12 < /b> 5 42 < /b> 4 78 41 9 3 64 315 27< /b> 6 24 4 21 8 19 6 17 7 16 1< /b> 14 7 13 5 28 0 ( 28 50) 985 959 88 3 83 6 785 7 24 6 41 565 49 3 42 7< /b> 366 313 27< /b> 2 23< /b> 9 21 2 18 9 17 0 15 4 14 0 12 8 11 8 320< /b> ( 325< /b> 0) 9 84 ... 949 85 4 796 7 21 623< /b> 5 32 < /b> 44 7 369 306 26< /b> 0 22< /b> 3 19 5 17 1 1 52 < /b> 13 6 12 3< /b> 11 1 10 1 093 086 44 0 (45 00) 9 81 946 84 6 785 696 595 5 01 41 3 335 28 0 23< /b> 7 20< /b> 4 17 8 15 7 13 9 12 5< /b> 1 12 < /b> 1 02 < /b> 093 085 077 48 0 (49 00) 980 943 ...
- 15
- 1,900
- 10
Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4
... 6 Mx = b = Wx = × 307 = 7,8cm chọn b = 8cm; h = 16 cm 8 .16 < /b> = 341 cm3 × 16 < /b> = 27< /b> 28cm4 12 < /b> 16 0< /b> × 83 Jy = = 683 cm4 12 < /b> Jx = 17 150 989 0 + = 10 8 kg/cm2< Ru = 12 0< /b> kg/cm2 3 41 170 Tính độ võng: σ= 81 8 7 × 330 ... 14 .25< /b> W= = 14 58cm3 > 11 66< /b> cm3 Kiểm tra độ võng d m 14 .25< /b> 3 40 0 .4, 5 J= = 10 12 ,< /b> 5kgm = 1 82 2< /b> 9cm ; M c = 12 < /b> f 10 12 5< /b> 0 1 f = × = 0,0 026< /b> = 9 385 l 25< /b> 0 VI- C U KIỆN CHỊU UỐN XIÊN ... 14 e= = 2cm M = N .e = 5000 x = 10 000 kgcm Fng = 18 x 12 < /b> = 21 6cm2 Fth = 14 x 12 < /b> = 16 8 cm2 12 < /b> × 14 Wth = = 392cm3 lo 350 = λ= = 67,3 ro 0 , 28 9 × 18 2 < /b> N 67, 32.< /b> 5000 =1 ξ = 1= 0,706 310 0R n Fng 310 0...
- 9
- 1,794
- 35
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25