φ 0 6 hệ số xét đến ảnh hưởng của uốn dọc được lấy theo thực nghiệm tra bảng phụ thuộc độ mảnh
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ NỀN MÓNG CẦU
Ngày tải lên :
24/04/2016, 21:27
... TẢI CỦA CỌC THEO VẬT LIỆU Cơng thức tính: Pvl = m2 *φ* (Fb*Rb + Ft*Rt) = 1*1* (0. 1 208 9*14 500 + 0. 001 61 * 36 500 0) → Pvl = 23 40. 6 (kN) Trong đó: m2 = hệ số điều kiện làm việc φ : hệ số xét đến ảnh hưởng ... ĐẠT b = 13 60 0 mm bề rộng bệ trụ theo phương ngang cầu ho = 1 900 mm (Chọn a = 100 mm) ξ = − − 2* α = − − 2 *0. 0122 = 0. 0123 với : α= M 868 1.95* 1 06 = = 0. 0122 Rb b.h02 14.5*13 60 0 *1 900 Chọn lưới ... = 3 50 mm đường kính cọc ho = 300 mm (Chọn a = 50 mm) ξ = − − 2* α = − − 2 *0. 049 = 0. 05 với : M 22. 26* 1 06 α= = = 0. 049 Rb d h02 14.5*3 50* 300 2 Chọn 3Ф 16 mặt chịu uốn cọc (As = 6 .03 2 cm2), dọc...
- 50
- 965
- 2
ĐỒ ÁN KẾT CẤU HÀN Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng ( có bản vẽ cad)
Ngày tải lên :
26/02/2015, 16:32
... Trv.Speed Other (cm/min) Type E 308 (L) 16 Req’d Phạm vi Ampe Ampe range Φ 2 .0 DC or AC 40 – 50 18 – 20 10 – 15 - Φ 3.2 90 – 115 22 – 25 10 – 20 - Φ 4 .0 1 10 - 1 50 24 - 26 10 - 25 - Chú ý (Note) Prepared ... = 0. 5.k2=(5 )2/ = 25 mm2 (công thức T84 [IV] ) - Vận tốc hàn = α I h 3 60 0 .γ F Trên hình 67 (T1 50) , ta tìm hệ số đắp = 15 (g/A.h) 15 .68 7 3 60 0 .7,8.25. 10 − V h= = 1, 46 (cm/s) Bảng thông số chế độ ... = 0. 5.k2=(5 )2/ = 25 mm2 (công thức T84 [IV] ) - Vận tốc hàn: = α I h 3 60 0 .γ F Trên hình 67 (T1 50) , ta tìm hệ số đắp = 15 (g/A.h) 15 .68 7 3 60 0 .7,8.25. 10 − V h= = 1, 46 (cm/s) Bảng thông số chế độ...
- 47
- 1.8K
- 0
Tính toán dầm chịu tải an toàn cho cơ cấu nâng
Ngày tải lên :
26/02/2015, 17:00
... = 400 .8. 1 06 00 + 400 .6. 1 06 00 + 2.8 86. 6. 1 06 00 =17 205 9 200 (mm3) + Thể tích phần tiết diện phần vát dầm cầu trục (D) : V2 = 400 .8. 200 0 + 400 .6 4 50 + 200 0 + + 2 (6. 4 36. 200 0 + 4 50. 200 0 .6) =2718 400 0(mm3) ... trục (D) : V2 = 3 60 . 8. 200 0 + 3 60 . 6 4 40 + 200 0 + + 2 (6. 4 36. 200 0 + 4 40. 200 0 .6) =2 568 7 308 ,73(mm3) + Thể tích phần đầu dầm cầu trục (D) : V1 = 3 60 . 8. 60 0 + 3 60 . 6. 60 0 + 2.4 26. 6. 60 0 = 60 9 1 200 (mm3) Vậy thể ... =69 (KN) Iy= 6. 866 3 60 . 8 3 60 . 6 + 2. 866 .6. 212 + + 3 60 . 8.4 16 + + 3 60 . 6. 457 = 16 100 818 16 (mm4) 12 12 12 Sy =AFIxZ =3 60 . 8.4 36= 125 56 80( mm3) => ứng suất: τ // = 69 . 10 3.125 56 80 = 6, 72 Nmm 16 100 81816...
- 34
- 489
- 0
xác định phụ tải tính toán cho các phân xưởng và toàn nhà máy
Ngày tải lên :
07/08/2013, 19:36
... 80 2 500 2 800 1 800 2 500 0, 75 0, 35 0, 35 0, 65 0, 65 2 100 300 0 1 500 60 0,55 0, 65 0, 65 0, 75 knc Po cos W/m2 0, 85 15 0, 55 15 0, 55 15 0, 8 15 0, 8 15 14 0, 65 15 0, 8 15 0, 75 15 0, 75 16 Pđl kW 60 875 9 80 ... 2,8 0, 65 4,5 3,2 10 2,8 2,8 2,8 3,9 44 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 0, 6 17,73 11, 40 8, 10 25,32 7 ,09 17,73 7 ,09 7 ,09 6x1 ,65 111,45 3 4,5 3,2 21 4,5 9 ,6 0, 6 0, 6 0, 6 3x17,73 11, 40 3x8, 10 10 10 ... 278 0, 387 0, 11 105 583 80 TBATG-B3 3x 70 183 0, 268 0, 049 2 10 768 60 TBATG-B4 3x 50 133 0, 387 0, 051 1 50 39 900 TBATG-B5 3x 70 1 40 0, 268 0, 038 2 10 58 800 TBATG-B6 3x 50 224 0, 387 0, 087 1 50 67 200 B6-1 3x95+50...
- 72
- 2.8K
- 6
4 6 xác định sức chịu tải của móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
15/12/2016, 23:36
... 7 500 8 500 900 0 9 500 100 00 400 0 4 300 500 0 5 60 0 6 200 6 800 7 400 800 0 3 400 2 800 3 700 3 300 400 0 3 500 4 400 400 0 4 800 5 200 5 60 0 60 0 0 2 200 200 0 2 400 2 200 2 60 0 2 400 1 300 800 1 400 8 50 1 500 900 2 900 16 50 ... 3 100 200 0 7 500 300 0 1 100 60 0 400 0 200 0 1 200 6 800 3 200 2 100 8 300 3 800 12 50 700 5 100 2 500 1 60 0 5 8 800 9 700 10 105 00 15 11 700 20 25 30 35 12 60 0 13 400 14 200 1 500 0 700 0 6 200 7 300 6 900 7 700 6 900 8 200 ... 1 100 9 50 1 500 1 300 100 0 1 700 1 500 1 300 1 900 16 50 14 50 2 60 0 2 300 200 0 3 500 300 0 2 500 0, 5 300 400 500 700 800 100 0 11 50 12 50 - 0, 6 2 50 2 50 4 50 60 0 700 800 9 50 105 0 - 10 12 15 18 20 30 40 Chỳ thớch:...
- 32
- 824
- 0
Đánh giá sức chịu tải của cọc bằng mô hình toán trên plaxis
Ngày tải lên :
18/12/2013, 13:42
... 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 3. 507 2.555 4 .65 9 4.973 0. 255 5.185 5. 365 0. 82 1. 96 1.979 1.997 0. 60 3 5. 3 06 51.344 85.535 IL 0. 23 0. 65 0. 23 0. 16 0. 16 0. 05 0. 16 0. 03 0. 03 0. 15 0. 03 0. 56 0. 56 0. 56 ... 1.74 0. 03 0. 9 0. 03 0. 83 1.5 0. 83 0. 25 0. 25 0. 25 0. 25 1.5 0. 25 f si x m f x Li 0. 425 0. 725 0. 6 0. 6 0. 6 0. 6 6.997 7.2 0. 77 0. 77 6. 744 6. 984 7.224 7. 464 7 .67 4 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 0. 9 ... 0. 7 12.5 29.17 0. 3 1 .02 8 0. 000 0288 0. 001 6 1 .02 8 0. 000 0288 29.172 0. 001 6 29.17 0. 957 Qavl Qa1 0. 957 (1 300 0 0. 088 2 800 00 16 .08 10 4 ) 1525.7(kN )...
- 106
- 2.5K
- 9
Xây dựng lời giải gần đúng đánh giá sức chịu tải của nền nhiều lớp dưới móng nông
Ngày tải lên :
18/12/2013, 13:43
... 0. 257 0. 157 0. 0 76 0. 025 0. 908 0. 734 0. 4 70 0.288 0. 188 0. 108 0. 0 40 m=L/B (L ≥ B) 10 0.912 0. 934 0. 94 0. 762 0. 789 0. 792 0. 500 518 0. 522 0. 348 3 60 0.373 0. 2 40 268 0. 279 0. 147 1 80 0.188 0. 0 76 09 6 ... 14. 90 20. 70 30. 20 46. 20 75. 30 133. 50 86. 46 2 36. 30 0. 56 1. 40 3. 16 6.92 15.32 35.19 2. 16 3.44 5. 56 9.17 15. 60 27. 90 52. 70 96. 60 6. 56 9.12 12. 50 17. 50 25. 40 38. 40 61 . 60 96. 40 0.38 0. 99 2.31 5 .02 ... 0. 1 06 20 0.9 60 0.8 20 0.549 0. 397 0. 308 0. 209 0. 129 Móng băng 0. 96 0. 82 0. 55 0. 40 0.31 0. 21 0. 13 Bảng 1.13: Bảng tra hệ số K ứng với móng hình tròn bán kính R H/R K 0. 25 0. 9 86 0. 5 0. 911 0. 75 0. 786...
- 64
- 1K
- 1
Tài liệu Phương pháp tính toán sức chịu tải thẳng đứng của cọc ppt
Ngày tải lên :
23/12/2013, 16:15
... 150N (7 500 ) Nền sỏi 200 N( 100 00) Bảng Cờng độ ma sát thành cực hạn fi (kN/m2) Nền cát Nền sét Phơng pháp đóng, ép 2N( 100 ) C 10N (1 50) Đổ chỗ 5N( 200 ) C 10N (1 50) Khoan trớc 5N( 200 ) C 10N ( 100 ) ... đất xét ph ứng suất hữu hiệu (efective vertical stress) trung bình lớp xét (=szi) K hệ số áp lực ngang đất biến thiên từ Ko đến 1.75 phục thuộc vào mật độ 50 100 1 50 200 2 50 300 kPa Hình Quan hệ ... 5.7 1 .0 0 .0 7.3 1 .6 0. 5 cos ( + ) 10 9 .6 2.7 1.2 15 12.9 4.4 2.5 N c = ( N q 1) cot 20 17.7 7.4 5 .0 25 25.1 12.7 9.7 30 37.2 22.5 19.7 34 52 .6 36. 5 36 .0 35 57.8 41.4 42.4 Các trị số hệ số Nc,...
- 20
- 2.3K
- 13
Tài liệu Sức chịu tải của cọc bê tông potx
Ngày tải lên :
26/02/2014, 12:20
... 250Kpa, tính Su lớn 0, 25 Mpa lấy nào? lấy giá trị hay max 0, 25 Mpa? - Thứ 2: Hệ số dính kết anpha phụ thuộc vào Su chiều sâu ngàm cọc vào lớp đất Trên đồ thị chia trường hợp 10D, 20D, 40D…nếu giá trị ... ứng với hình (hình 10. 7.3.3.2a-1) có thích theo Tomlinson 1987 - Theo: Trang 44 45, có đưa phiên Tomlinson 19 80 Tomlinson 1995 - Cũng theo: trang 45 có đưa cách tính anpha theo API 1987 (American ... Institute) Theo phương pháp thấy kết có sai khác nhiều Còn có số vấn đề sau đây: - Thứ 1: Trong biểu đồ quan hệ anpha Su, theo 22TCN 272 -05 giới hạn giá trị Su 0, 2 Mpa theo giới hạn Su 250Kpa, tính...
- 7
- 3.2K
- 22
Tính toán sức chịu tải cọc bằng phương pháp nén tĩnh
Ngày tải lên :
22/03/2014, 09:05
... TIẾNG NHÓM: 13 LÊ QUỐC DUY 101 1 402 3 PHẠM NGỌC THUẬN 101 14139 PHẠM NGỌC TÂN 101 14125 PHẠM PHƯỚC TÀI 101 141 20 HUỲNH CÔNG TRÌNH 101 141 56 HUỲNH TRUNG KIÊN 101 1 407 2 MỤC LỤC: I ĐẶT VẤN ... sức chịu tải 10. 000 lớn hệ đối trọng để gia tải theo phương pháp gặp khó khăn, không thực Do áp dụng thử tải tĩnh truyền thống chủ yếu sử dụng để thử tải cọc có tải trọng 5 .00 0 cọc bố trí mặt ... thường sử dụng búa nặng từ đến 21 để thử động lực học So với phương pháp thử tải trọng tĩnh phương pháp thực nhanh hơn, thực thí nghiệm nhiều cọc ngày, gây ảnh hưởng đến hoạt động thi công công trường...
- 45
- 1.4K
- 13
Báo cáo khoa học "ĐÁNH GIÁ HỆ SỐ SỨC KHÁNG CHO MỘT SỐ PHƯƠNG PHÁP DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC CỦA TCXD 205:1998 " docx
Ngày tải lên :
23/03/2014, 06:20
... 163 .9 1 56. 8 102 .9 128.3 119.1 122.1 40. 6 67.3 74.9 158.2 99 .0 354 364 378 401 1 50 Sức chịu tải xác định từ nén tĩnh (T) 198 .0 192 .0 237 .0 259 .0 202 .0 225 .0 192 .0 225 .0 208 .0 174 .0 177 .0 187 .0 ... 177 .0 187 .0 169 .0 72 .0 162 .0 157 .0 202 .0 166 .0 325 3 20 313 335 164 24 25 26 27 44.2 44.5 41 .65 36. 2 40 40 40 40 Cát trung Cát trung Cát trung Cát trung (a)Tính theo số liệu SPT 5 16 487 474 287 ... 42,15 39,47 39,45 41,77 40, 19 40, 1 38, 86 39,54 39,3 38,8 43 43 43 21,8 21,5 21 19 13 42.7 43.1 43 .6 43.7 22 40 40 40 40 40 40 40 40 40 40 35 35 35 25 30 30 35 35 40 40 40 40 30 Cát nhỏ-trung Cát nhỏ...
- 5
- 1.3K
- 6
ảnh hưởng ma sát âm đến sức chịu tải của cọc bê tông cốt thép trong đất yếu ở đồng bằng sông cửu long
Ngày tải lên :
07/04/2014, 14:05
... 205 , 76 2 06 , 60 Qu_nf (kN) 1 . 06 5, 761 .04 1,53 1 .02 9,18 1 .02 1, 70 1 .01 6, 68 1 .01 3 ,07 1 .01 0, 361 .00 8,251 .00 6, 56 Tỉ số (Lnf /Ly) Tỉ số (Qnf /Qu) 0, 867 0, 912 0, 934 0, 947 0, 9 56 0, 962 0, 967 0, 971 0, 973 12,47% ... 29,7 39 ,6 49,5 59,4 69 ,3 79,2 89,1 99 Lớp 0, 014 0, 021 0, 028 0, 034 0, 041 0, 048 0, 055 0, 062 0, 069 Lớp 0, 279 0, 418 0, 558 0, 69 7 0, 8 36 0, 9 76 1,115 1,255 1,394 Cộng 0, 293 0, 439 0, 585 0, 731 0, 878 1 ,02 4 ... 18,3 20 18,7 40 18,992 19,1 60 19,2 80 19,3 70 19,4 40 19,4 96 Lnf (m) 16, 479 17,3 20 17,7 40 17,992 18,1 60 18,2 80 18,3 70 18,4 40 18,4 96 Qnf (kN) 177 ,00 189,12 195,29 199 ,03 201 ,54 203 ,34 204 , 70 205 , 76 2 06 ,60 ...
- 8
- 5K
- 55
Chương 4 sức chịu tải của nền đất
Ngày tải lên :
09/05/2014, 21:31
... 52. 70 61 . 60 61 .38 96. 40 95. 40 163 . 30 1. 50 2.84 0. 17 2.84 6. 88 0. 62 4 .65 10. 00 1.51 7 .65 14. 30 3.42 12. 90 20. 60 7 .64 22. 80 31. 10 17. 40 42. 40 49. 30 41.78 85. 10 84. 10 109 . 50 1.79 2.94 0. 25 3 .64 7.27 ... 7.27 0. 89 6. 13 11 .00 2.15 10. 40 16. 20 4.93 18. 10 21. 50 11.34 33. 30 38. 50 27 .61 65 . 40 61 . 40 70. 58 2 .09 3 .00 0. 32 4.58 7 .68 1.19 7.97 12. 10 2.92 13. 90 18. 50 6. 91 25. 40 29. 10 16. 41 40. 20 48. 20 43 .00 ... 30. 20 15.32 33. 30 46. 20 35.19 64 . 20 75. 30 84. 46 134. 50 133. 50 2 36. 30 5° Nq 1.24 Nc 2.72 Nγ 0. 09 2. 16 6. 56 0. 38 3.44 9.12 0. 99 5. 56 12. 50 9.17 9.17 17. 50 5 .02 15. 60 25. 40 11. 10 27. 90 38. 40 24.38...
- 26
- 7.5K
- 23
SỨC CHỊU TẢI CỌC ĐÓNG THEO ĐẤT NỀN
Ngày tải lên :
28/05/2014, 09:56
... ph n tr m n ng l ng h u ích c a thi t b SPT (th ng Eh = 30- :- 60 ) Chú ý v i N 60 60 l y N 60 = 60 tn n c chia làm nhóm: Nhóm t sét; nhóm h n h p sét b ... 18,58+ 20, 93Ln(N) -2,17+3,16N0 ,04 4N2+2, 36. 10- 4N3 23,27+ 10, 08Ln(N) H n h p sétb i-cát; cát có 2.N(1 10- N)/47, 86 nhi u b i; b i Cát 1,82.N 1,11.N 5,55+14,56Ln(N) vôi m m; cát l n nhi u v sò, h n 0, 96. N ... d báo k t qu thí nghi m N 60 , N 60 s nhát p ng SPT i c 30cm ã hi u ch nh v 60 % n ng l ng h u ích thí nghi m xuyên tiêu chu n SPT; N 60 = N.CE v i: N tr s SPT, CE = Eh/ 60 ; Eh t l ph n tr m n ng l...
- 5
- 1.2K
- 12
PPHƯƠNG PHÁP XARATOV ĐỂ DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI DỌC TRỤC CỦA CỌC ĐÓNG
Ngày tải lên :
02/06/2014, 13:15
... 528. 564 60 0 .00 0 485.9 26 118. 164 60 4 .09 0 6 60 . 000 10 537 .08 7 134. 4 06 67 1.493 6 90. 000 12 544 .07 5 142.988 68 7 . 06 3 700 .00 0 13 5 46. 813 1 46. 843 69 3 .65 6 7 10. 000 16 551.847 157.142 708 .989 7 20. 000 18 ... 819.788 805 .00 0 12 6 20. 311 253.7 16 874 .02 7 9 80. 000 13 63 8.927 261 .255 900 .182 109 0 .00 0 16 694.778 281.171 975.949 1 200 .00 0 18 732 .01 1 292.771 102 4.782 12 60 . 000 20 769 .244 303 .373 107 2 .61 7 1 300 .00 0 25 ... D 0, 717 0, 9 60 1,158 1,323 1, 466 1,591 1, 702 1, 802 A 0, 47 0, 408 0, 355 0, 308 0, 267 0, 2 30 0,195 0, 164 o 60 B 0, 929 0, 844 0, 772 0, 708 0, 65 2 0, 60 1 0, 555 0, 511 D 0, 452 0, 62 2 0, 767 0, 893 1 ,00 6 1, 108 ...
- 19
- 515
- 0
DỰ BÁO SỨC CHỊU TẢI GIỚI HẠN CỦA CỌC CHỊU LỰC DỌC TRỤC
Ngày tải lên :
02/06/2014, 13:15
... ksf) α 1 ,0 1 ,0 0,5 0, 3 60 0 1 200 ≥ 500 0 α = 0, 5 24 50 72 Su α 1,2 α=1,2 – 0, 3Su L < 20 D 3 α = 1,2 -0, 3Su α = 0, 25 0, 25 α = 0, 25 α L > 20 D ÷ 1,5 1,5 ÷ 4 ,0 >4 50 ψ ≤ 0, 35 0, 35 ≤ ψ < 0, 80 − 0, ψ ... 0, 25 α 71 1,5 100 α = 0, 56 α ≤ 1 ,0 − 0, ψ ≤ 0, 7 ψ > 0, 7 Su α = 1,389-1,111Su/σ’v α = 0, 5 0, 5 0, 35 ψ= Su σ 'v ψ= Su σ 'v α ≤ 1 ,0 α = 0, 5ψ 0, 5 191 4 ,0 α = 1 ,0 ψ > 1 ,0 Su α = 0, 3 0, 3 ψ ≤ 1 ,0 ... (1984) OCDI ( 200 2) 62 9 ,04 254,451 373, 302 843,75 65 6,875 233, 365 5 20, 963 718,75 468 ,9 16 285,973 300 ,2 46 753 ,00 S u = 15 + 1,5z H đy = 25m S u = 10 + 1,5z H đy = 25m S u = + 1,34z H đy = 30m Bình luận...
- 14
- 725
- 0