đồ án nền móng phần móng băng dưới tường

... 2.4 1.1 45x30 25 Bề rộng tường b t (cm) Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 C1 Tải trọng tính toán dưới cột, tường Kích thước cột l c xb c (cm) T3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG NÔNG Đề số Mặt bằng Số ... đất - Nền Móng, Trường Đại học xây Dựng. http://geo.nuce.edu.vn 15.04.2012 Đề Số SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CỦA CÁC LỚP Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 SỐ LIỆU ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG CỌC Tải trọng tính toán dưới ... ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - PHẦN MÓNG NÔNG Lớp 3 Số liệu địa chất của các lớp MNN (từ mặt đất) (m) Lớp 2 Tải trọng tính toán dưới cột, tường Mặt bằng T3 Kích thước cột l c xb c (cm) Bề rộng tường...

... dùng móng cọc là khả thi nhất. Có hai phương án móng cọc khả thi là phương án móng cọc khoan nhồi và cọc ép bằng BTCT. So sánh phương án cọc khoan nhồi và phương án cọc ép bằng BTCT. * Phương án ... T/m 2 ), cường độ của đất nền quá nhỏ thì yêu cầu diện tích móng khá lớn, không kinh tế do đó không thể sử dụng được phương án móng nông trên nền thiên nhiên cũng như móng trên nn gia c c trm ... Ẩn). → Áp lực tiêu chuẩn của đất nền ( ) [ ] 77.949.19683.3535.15.15804.111451.01 =++= xxxR tc (T/m 2 ) 7. Phân tích và chọn phương án móng Để có phương án nền móng thích hợp, ta cần xét tính...

... T.m 22 3 2 5,400045,0 .5,1.10.210.9,0 10.36,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . ... l 2 .f s3 + l 3 .f s3 ) =1,2.(7,1.20,05 +10,4.65,05 + 4,9.96,2) = 1418 KN + Thành phần sức chịu mũi của đất dưới mũi cọc Q p . Q p = A p .q p Mà : A p = 0.09 cm q p = c.N c + σ ’ vp .N p ... của lớp đất dưới mũi cọc ) tra theo bảng của Vesic ta có : N c = 12,72 : N q = 5,02 : N γ = 3,8 => q p = 56,8.12,72+201,2.5,02+18,59.0,3.3,8 =1754 KN Vậy sức chịu tải của đất dưới mũi cọc...

... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 7 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a n n n n ề ề ề ề n n n n d d d d ướ ướ ướ ướ i i i i m m m m ũ ũ ũ ũ i i i i c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. Đ i ề u ki ệ n:      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max - T í nh : tc R            c D h h B B A m P m R dn dn qu dn tc . ) . . .( . . . . 2 2 1 1 2 4 1 4 1    2 , 1   m 3 3 1 1 / 9 , 0 / 9 10 19 m T m KN n dn           3 3 2 2 / 85 , 0 / 5 , 8 10 5 , 18 m T m KN n dn           m h 8 1   m h 13 2   2 / 6 , 1 m T c                31 , 5 72 , 2 43 , 0 18 4 1 D B A o    2 / 048 , 73 6 , 1 . 31 , 5 ) 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 .( 72 , 2 49 , 7 . 85 , 0 . 43 , 0 . 2 , 1 m T R tc      - 2 / 658 , 87 048 , 73 . 2 , 1 . 2 , 1 m T R tc   - 2 min max / 752 , 50 2 655 , 25 489 , 75 2 m T P P P tb      V ậ y đ i ề u ki ệ n: tho ả m ã n.      tc tc tb R P R P . 2 , 1 max 4. 4. 4. 4. T T T T í í í í nh nh nh nh to to to to á á á á n n n n độ độ độ độ l l l l ú ú ú ú n n n n m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c: c: c: c: Đ i ề u ki ệ n:           gh gh S S cm S S 9 a. T í nh độ l ú n . S - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t b ả n th â n: . h dn zd .    - V ẽ bi ể u đồ ứ ng su ấ t t ă ng th ê m: . z  tl z P k . . 4 1   2 2 2 1 1 / 502 , 32 13 . 85 , 0 8 . 9 , 0 752 , 50 ) . . ( m T h h P P dn dn tb tl           ... Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 3 II. II. II. II. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u v v v v à à à à theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo v v v v ậ ậ ậ ậ t t t t li li li li ệ ệ ệ ệ u u u u . ) . . . . ( b b b a a a VL c F R m F R m m P   - . 1 ; 1    b a m m m - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a c ố t th é p. 2 / 27000 m T R a  - l à c ườ ng độ ch ị u k é o c ủ a b ê t ô ng. 2 / 1350 m T R b  - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n c ố t th é p. 2 4 10 . 24 , 21 26 4 m F a     - l à di ệ n t í ch ti ế t di ệ n ngang c ủ a c ọ c (b ỏ qua c ố t th é p). 2 09 , 0 3 , 0 . 3 , 0 m F b   T F R m F R m m P b b b a a a VL c 84 , 178 ) 09 , 0 . 1350 . 1 10 . 24 , 21 . 27000 . 1 ( 1 ) . . . . ( 4       2. 2. 2. 2. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo đấ đấ đấ đấ t t t t n n n n ề ề ề ề n. n. n. n. Theo ph ươ ng ph á p th ố ng k ê tra b ả ng : i f R , ) . . . . . (    i i f R dn c f l U m R F m m P - . 2 2 2 09 , 0 3 , 0 m d F    - . m d U 2 , 1 3 , 0 . 4 4    - . 1 ; 1    R f m m m - s ứ c kh á ng t í nh to á n c ủ a đấ t ở m ũ i c ọ c, m ũ i c ọ c n ằ m trong đấ t s é t c ó độ s ệ t : R , độ h ạ ch â n c ọ c l à 21m, tra b ả ng ta đượ c 3 , 0  B T R 464  - : s ứ c kh á ng t í nh to á n ở m ặ t b ê n c ủ a c ọ c trong ph ạ m vi l ớ p đấ t th ứ d à y . i f i i l đượ c t í nh nh ư ở b ả ng d ướ i đâ y.  i i f l . V ậ y . T P dn c 52 , 164 ) 3 , 102 . 2 , 1 . 1 464 . 09 , 0 . 1 ( 1    L ớ p đấ t STT Chi ề u s â u b ì nh qu â n (m) (m) i l (T/m 2 ) i f i i f l . C á t 1 1.5 1 3.85 3.85 2 3 2 4.8 9.6 3 5 2 5.6 11.2 4 7 2 6 12 Á s é t 5 8.5 1 4.45 4.45 6 10 2 4.6 9.2 7 12 2 4.8 9.6 8 14 2 5 10 9 16 2 5.2 10.4 10 18 2 5.4 10.8 11 20 2 5.6 11.2 m l coc 20    3 . 102 . i i f l Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 8             2 ; 1 qu qu qu B Z B L f k 63 , 1 49 , 7 19 , 12     qu qu B L m h d z . 5 , 8 72     - X á c đị nh : T ạ i ta c ó . a H z d z   . 5  m m H a 15 793 , 14   - Chia th à nh 10 l ớ p: . a H m H h a i 5 , 1 10 15 10    - Độ l ú n : S            2 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 182.5 2 0.749 0.2 0.2491 323.85 13.749 188.87 3 1.498 0.4 0.2434 316.44 14.498 195.23 4 2.247 0.6 0.2316 301.1 15.247 201.6 5 2.996 0.8 0.215 279.52 15.996 207.97 6 3.745 1 0.1959 254.69 16.745 214.33 7 4.494 1.2 0.1763 229.2 17.494 220.7 8 5.243 1.4 0.1576 204.89 18.243 227.07 9 5.992 1.6 0.1403 182.4 18.992 233.43 10 6.741 1.8 0.1249 162.38 19.741 239.8 11 7.49 2 0.1112 144.57 20.49 246.17 12 11.235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14.793 14.793 14.793 14.793 3.95 0.0472 61.4 61.4 61.4 61.4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18.725 5 0.0278 36.14 31.725 341.66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1.5 2.25 301.01 3 1.5 3.75 254.52 4 1.5 5.25 204.68 5 1.5 6.75 162.17 6 1.5 8.25 132.33 7 1.5 9.75 108.17 8 1.5 11.25 84.15 9 1.5 12.75 74.52 10 1.5 14.25 64.89 Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 5 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. a. D ọ c tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n:      0 min max P P P c Ta c ó : .     2 max min max . i x x M n P P + : s ố l ượ ng c ọ c. 36  n + : kho ả ng c á ch t ừ c ọ c xa nh ấ t đế n tr ụ c y. m x 65 , 1 max  + v ớ i l à kho ả ng c á ch t ừ c ọ c th ứ i đế n tr ụ c y.   45 , 54 2 i x i x + .   T P 3000 + . Tm h T M M dai tt tt 1040 1 . 90 950 .      T P T P 82 , 51 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 85 , 114 45 , 54 65 , 1 . 1040 36 3000 min max       V ậ y hay c ọ c ch ị u t ả i đứ ng t ố t.      0 min max P P P c b. Ngang tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n: . T P P N c N 6 max   Ta c ó : N c tt N N P T n T P P      5 , 2 36 90 max V ậ y c ọ c ch ị u t ả i ngang t ố t. IV. IV. IV. IV. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo TTGH TTGH TTGH TTGH 2. 2. 2. 2.           gh gh S S cm S S 9 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh k k k k í í í í ch ch ch ch th th th th ướ ướ ướ ướ c c c c c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a kh kh kh kh ố ố ố ố i i i i m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng quy quy quy quy ướ ướ ướ ướ c. c. c. c. - Chi ề u s â u kh ố i m ó ng: . m H m 21  - X á c đị nh chi ề u r ộ ng v à chi ề u d à i c ủ a m ó ng. ...

... Trong đó : FS s = 2 : Hệ số an toàn cho thành phần ma sát bên. FS p = 3 : Hệ số an toàn cho sức chống dưới mũi cọc. Đồ Án Trình Nền Móng Công Trình -Tiết diện cọc 30x30cm -Tổng chiều ... Q s = A s .f s : Sức kháng hông cực hạn . Q p = A p .q p : Sức kháng mũi cực hạn . + Thành phần chịu tải do ma sát xung quanh cọc Q s . Q s = A si .f si ... dưới mũi coc tra theo bảng của Vesic ta có : N c = 12,74 : N p = 5,02 : N γ = 3,8 => q p = 0,568.10 3 .12,74 +2014,94.5,02 + 0,908.30.3,8 = 17454,83 g/cm 2 Vậy sức chịu tải của đất dưới...

... φ 18a140 φ 18a120 4. Tính lún cho móng cọc a. Xác định móng khối qui ước + Bề rộng móng khối B B = b + 2Lc*tgα + Chiều dài móng khối L L = l + 2Lc*tgα + Chiều cao móng khối H H = L c + D f Trong ... tra độ lún móng cọc + Tính ứng suất tại đáy móng qu tc F N p ∑ = Trong đó:ΣN tc = 825 (T)– Tổng tải trọng thẳng đứng tác động tại đáy móng khối qui ước (bao gồm: tải trọng ngòai, tường, đà kiềng, ... của đài móng. -B=1,8 m –cạnh ngắn của đài móng. Diện tích thực của đài sau khi bố trí cọc F d = L . B =2,8 . 1,8 =5,04 m 2 2. Kiểm tra tải trọng tác động lên các cọc trong móng cọc Khi móng cọc...

... vẽ : Để kiểm tra cường độ đất nền tại mũi cọc, ta xem đài cọc, cọc và phần đất giữa các cọc là một khối móng qui ước. Khối móng qui ước này có chiều sâu đặt móng bằng khoảng cách từ mặt đất ... tải của cọc chọn để tính toán móng: Q TK =min(Q a1, Q a2 )=97,4T III.4. Xác định số lượng cọc và bố trí cọc trong móng III.4.1 Chọn sơ bộ số lượng cọc: -Lực dọc tính toán tại chân cột: tt N 0 =310 ... cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = tc tc K Q Trong đó : k tc = 1,4-hệ số an toàn. Q a -Sức chịu tải cho phép tính toán (Kn) Q tc -Sức chịu tải tiêu chuẩn tính theo đất nền của cọc...

... đáy móng, b= 2,1. h : độ sâu chôn móng, h = 12,0m. γ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất nằm trực tiếp dưới đế móng. γ’ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất kể từ đáy móng ... đáy móng, b= 2,1. h : độ sâu chôn móng, h = 12,0m. γ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất nằm trực tiếp dưới đế móng. γ’ II : trị tính toán trung bình dung trọng của đất kể từ đáy móng ... XDLTPY08 Trang: 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG DD&CN - KHÓA 2008-2010 GVHD: Th.S PHAN VĂN HUỆ c. Kiểm tra sức chịu tải và ổn định của nền móng cọc: - Sức chịu tải của nền móng cọc ma sát...

... dựng nhằm giảm tính nền lún và tính không đồng nhất của nền cũng nh| các giải pháp cấu tạo nhằm giảm tính nhạy của công trình đối với biến dạng của nền. 5.2. Tính toán móng cọc theo biến dạng ... các móng băng thành một và hai hàng với khoảng cách giữa các cọc 3-4d) đ|ợc tính toán theo lí thuyết bài toán phẳng (xem phụ lục H). 5.4.3. Độ lún của bè cọc (khi bố trí đều khắp d|ới các móng ... tính toán : - Sức chịu tải giới hạn của cọc theo điều kiện đất nền; - Độ bền của vật liệu làm cọc và đài cọc; - Độ ổn định của cọc và móng; x Nhóm thứ 2 gồm các tính toán : - Độ lún của nền...