đồ án nền móng 1

... 0.42 0. 21 0.07 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 1. 196 54.3 0.773 95.08 0.638 0.275 10 .39 0.299 18 . 91 7.6 28.88 55.45 26.58 0. 51 100 10 0 10 0 1. 999 66. 61 0.5 61 96 .18 0.329 0 .14 9 8.304 ... % 0.4 2 0. 21 0.07 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 2.689 1. 326 57. 01 0.726 96.84 0.672 0.287 10 .87 0.3 01 19.79 7.88 28.74 54.95 26. 21 0.786 10 0 10 0 10 0 CH1 2.683 2 .14 2 68 .17 0.536 ... 45.75 0.92 10 0.8 1. 3 01 0.576 14 .16 0.2 81 31. 77 13 . 91 26.2 50.73 24.53 0. 219 10 0 10 0 10 0 CH3 2.693 0.8 51 45.97 0. 915 95.74 1. 432 0. 615 15 .68 0.283 35.4 15 .36 26 .11 50.97 24.86 0 .16 7 10 0 10 0 10 0 CH3 2.69...

... T.m 22 3 2 1, 5000 51, 0 .5 ,1. 10. 210 .9,0 10 .45 ,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== *L =11 ,3m  1max M =0,0 214 q 2 l =0,0 214 .0,2475. 2 3 ,11 =0,676 T.m  2max M =0,043. 0,2475. 2 3 ,11 =1, 36 T.m 22 3 2 5,400045,0 .5 ,1. 10. 210 .9,0 10 .36 ,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== ... 76 ,1( T) ( thỏa điều kiện) 6.Tính thép cọc : q= 0,3.0,3.2,5 .1, 1=0,2475 T/m *L= 11 ,7m  1max M =0,0 214 q 2 l =0,0 214 .0,2475. 2 7 ,11 =0,725 T.m  2max M =0,043. 0,2475. 2 7 ,11 =1, 457 T.m 22 3 2 1, 5000 51, 0 .5 ,1. 10. 210 .9,0 10 .45 ,1 .9,0 cmm hoRa M Fa ==== *L =11 ,3m  1max M =0,0 214 q 2 l =0,0 214 .0,2475. 2 3 ,11 =0,676 ... =tan(45 0 - 2 ϕ ). m 61, 1 10 .5 ,1. 773 ,1 10.5.2 2 6 = Điều kiện móng làm việc đài thấp : D f ≥ 0,7h min D f ≥ 0,7 .1, 61= 1 ,12 7m (thỏa điều kiện) Vậy móng làm việc đài thấp 4. Tính toán số lượng cọc...

... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 Gvhd: Nguy ễ n V ă n L ộ c Đồ á n n ề n m ó ng ph ầ n 3 - Thi ế t k ế m ó ng c ọ c 5 3. 3. 3. 3. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra s s s s ứ ứ ứ ứ c c c c ch ch ch ch ị ị ị ị u u u u t t t t ả ả ả ả i i i i c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a c c c c ọ ọ ọ ọ c. c. c. c. a. D ọ c tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n:      0 min max P P P c Ta c ó : .     2 max min max . i x x M n P P + : s ố l ượ ng c ọ c. 36  n + : kho ả ng c á ch t ừ c ọ c xa nh ấ t đế n tr ụ c y. m x 65 , 1 max  + v ớ i l à kho ả ng c á ch t ừ c ọ c th ứ i đế n tr ụ c y.   45 , 54 2 i x i x + .   T P 3000 + . Tm h T M M dai tt tt 10 40 1 . 90 950 .      T P T P 82 , 51 45 , 54 65 , 1 . 10 40 36 3000 85 , 11 4 45 , 54 65 , 1 . 10 40 36 3000 min max       V ậ y hay c ọ c ch ị u t ả i đứ ng t ố t.      0 min max P P P c b. Ngang tr ụ c. Đ i ề u ki ệ n: . T P P N c N 6 max   Ta c ó : N c tt N N P T n T P P      5 , 2 36 90 max V ậ y c ọ c ch ị u t ả i ngang t ố t. IV. IV. IV. IV. Ki Ki Ki Ki ể ể ể ể m m m m tra tra tra tra m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng c c c c ọ ọ ọ ọ c c c c theo theo theo theo TTGH TTGH TTGH TTGH 2. 2. 2. 2.           gh gh S S cm S S 9 1. 1. 1. 1. X X X X á á á á c c c c đị đị đị đị nh nh nh nh k k k k í í í í ch ch ch ch th th th th ướ ướ ướ ướ c c c c c c c c ủ ủ ủ ủ a a a a kh kh kh kh ố ố ố ố i i i i m m m m ó ó ó ó ng ng ng ng quy quy quy quy ướ ướ ướ ướ c. c. c. c. - Chi ề u s â u kh ố i m ó ng: . m H m 21  - X á c đị nh chi ề u r ộ ng v à chi ề u d à i c ủ a m ó ng. ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ...

... g/cm 2 σ ’ h1 = (1 - sin8,304). 415 ,10 5= 355 ,15 3 g/cm 2  f s1 = 0 ,14 9 .10 3 + 355 ,15 3.tan(8,304) = 200,837 g/cm 2 = 0,2 kg/cm 2 ã Lp 2 : v2 = 415 ,10 5+3,55 .10 0.0,5 61+ 5,2 .10 0.0, 919 = 10 92 ,14 g/cm 2 ... σ ’ h2 = ( 1 - sin20,08) .10 92 ,14 = 717 ,17 g/cm 2  f s2 = 0,389 .10 3 + 717 ,17 .tan(20,08) = 6 51, 165 g/cm 2 = 0,6 51 kg/cm 2 ã Lp 3 : v3 = 10 92 ,14 +5,2 .10 0.0, 919 +2,45 .10 0.0,908 = 17 92,48 g/cm 2 ... = 1. ( 0,7.897.900 .10 -4 + 1, 2.70,8) = 14 1,4 71( T) Vậy sức chịu tải của cọc theo chỉ tiêu cơ lí đất nền là: Áp dụng công thức : Q a = Trong đó : k tc = 1, 4  Q a1 = 4 ,1 4 71, 1 41 =10 1...

... 59,0 2 0,55 0 0,3 0 61, 1 3 0,55 1, 05 0,3 1, 1 63,2 4 -0,55 -1, 05 0,3 1, 1 59,0 5 -0,55 0 0,3 0 61, 1 6 -0,55 1, 05 0,3 1, 1 63,2 Tổng 1, 8 4,4 - Điều kiện an tòan cho các cọc trong móng cọc như sau: P max ... 1, 816 0,4 0,822 10 ,42 21, 77 2 1, 816 1, 2 3,632 0,8 0,488 6 ,19 23,42 3 0,908 1, 2 4,54 1 0,373 4,73 24,25 5 ,1 Lớp đất phân tố σ z σ bt P 1i P 2i e 1i e 2i S i (m) 12 ,68 20 ,12 3 20,95 32,5 0,8 71 ... N tc + tc qu N = 82 515 ,506 15 ,1 63,366 =+ T 8,38) 54,5 17 ,0*6 1( * 54,4*54,5 825 max =+= tc σ T/m 2 4,25) 54,4 15 6,0*6 1( * 54,4*54,5 825 min =−= tc σ T/m 2 φ 18 a140 φ 18 a120 4. Tính lún cho móng cọc a....

... cọc: F đ = 1. 6x1.6 = 2.56m 2 - Trọng lượng tính toán của đài và đất trên đài: 1 1,747 0,773 1 0,5 2 1, 535 0,5 61 1,490 0 ,14 5 7 ,1 0,856 4 ,12 5 3,530 2,005 9,94 19 ,93 3 1, 860 0, 919 3,890 0,350 10 ,4 ... 7 13 .6 3.367 2 0.9 6.06 8 15 .6 3.482 2 0.9 6.27 9 17 .2 3.567 1. 2 0.9 3.85 10 18 .4 3.630 1. 2 0.9 3.92 Lớp 3 4,9 0.095 11 20 7.9 2 0.9 14 .22 12 22 8.2 2 0.9 14 .72 13 23.45 8.38 ... Z tb f si l i m f f i .m f .l i ∑fi.mf.li Lớp 1 7 .1 1.637 1 2.5 0.45 2 0.9 0. 81 2 4.5 0.55 2 0.9 0.99 3 6.5 0.6 2 0.9 1. 08 4 8.05 0.6 1. 1 0.9 0.59 5 9.6 3 .13 5 2 0.9 5.64 6 11 .6 3.249 2 0.9 5.85 -L= 2,2 m –cạnh dài của đài móng. -B=2,2...

... 12 ,64 15 , 21 1 0,756 0,400 0,966 12 , 21 15,99 12 ,43 0,00 31 2 1, 512 0,800 0,824 10 , 41 16,78 11 , 31 0,0029 3 2,268 1, 200 0,643 8 ,12 17 ,56 9,27 0,0023 4 3,024 1, 600 0,486 6 ,15 18 ,34 7 ,13 0,0 018 5 3,780 ... 14 ,94 15 , 21 1 0,836 0,400 0,969 14 ,47 16 ,08 14 , 71 0,00 41 2 1, 672 0,800 0,834 12 ,45 16 ,94 13 ,46 0,0038 3 2,508 1, 200 0,658 9,83 17 , 81 11, 14 0,00 31 4 3,344 1, 600 0,503 7,52 18 ,67 8,67 0,0024 5 4 ,18 0 ... 1, 2 .1, 3 . (1, 445.2 ,1. 1,038 6,78 .12 ,0 .1, 238 8,88.0,3) 16 6 ,19 8 1 + + = T/m 2 N gh = R gh .F’ + u.Σm fi .f i .l i = 16 6 ,19 8.6, 51 + 10 ,4. 41, 19 =15 10,32 T Để nền ổn định thì: 15 10,32 475,69 12 58,6 1, 2...

... )220( 240 14 0 85 10 10 50 )730( 770 500 )350( 400 )240( 260 15 0 90 15 11 70 )750( 820 560 )400( 440 290 16 5 10 0 20 12 60 850 620 )450( 480 320 18 0 11 0 25 13 40 900 680 520 350 19 5 12 0 ... 0,9 1 1 2 3 4 5 6 3,5 4,2 4,8 5,3 5,6 5,8 2,3 3 3,5 3,8 4 4,2 1, 5 2 ,1 2,5 2,7 2,9 3 ,1 1, 2 1, 7 2 2,2 2,4 2,5 0,5 1, 2 1, 1 1, 6 1, 7 1, 8 0,4 0,7 0,8 0,9 1 1 ... 71, 3 12 7 10 8 18 5 16 3 260 D khi p d L 4 5 7,5 10 12 ,5 15 17 ,5 20 22,5 t25 0,78 0,75 0,68 0,62 0,58 0,55 0, 51 0,49 0,46 0,44 0,79 0,76 0,7 0,67 0,63 0,61...

... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ...

... chuẩn của đất nền dưới khối móng cọc quy ước, xác định nh­ sau: R tc = k mm 21 ( A. 1 . B m + B. 2 . H m + D. c ) ; (18 ) trong đó, 1 - trọng lượng riêng của đất nền dưới đáy móng cọc. ... mặt cắt của móng khối quy ước, trong đó:  = 4 tb  ; (11 )  tb = hh hh   21 2 211 ; (12 ) - ChiÒu réng cña khèi mãng quy ­íc, B m = b c + 2 h c tg(  tb / 4); (13 ) - Chiều ... 1, 2 R tc (17 ) Đồ án môn học Nền Móng Thiết kế Móng Cọc đài thấp 1- Tài liệu về công trình - Kích thước mặt bằng của kết cấu phần trên: Chiều dài l = 8 m, b = 3 m (Hình 1) - Các tải...

... 7,56 1, 6 12 ,096 3 1, 270 5,25 6,00 1, 7 10 ,2 4 1, 270 6,95 6,00 1, 7 10 ,2 5 1, 270 8,65 6,00 1, 7 10 ,2 6 1, 270 10 ,35 6,00 1, 7 10 ,2 7 Cát nhỏ 12 ,05 48 1, 7 81, 6 8 Caùt thoâ 13 ,9 70,5 2,0 14 1 ... 70,5 2,0 14 1 9 Caùt thoâ 15 ,7 73 1, 6 11 6,8 ∑ 9 = 400,424 12 050 10 350 8650 6950 5250 3600 2000 16 00 16 0 012 00 4 3 2 17 00 44006800 17 0 017 0 017 0 017 00 13 900 17 00200 016 00 15 700 ... 0.58 A = α (1 – 0,5 α ) = 0 ,16 5 (1 – 0,5. 0 ,16 5) = 0 ,15 1 γ = 0,5 (1 + A 21 ) = 0,5 (1 + 15 1,0. 21 − ) = 0, 917 6 [ M ] = γ R a F a h 0 = 0, 917 6. 2,3 .10 5 . 6 ,15 . 10 -4 .0,26 = 33,74 (KNm) ...

... 9 613 4 .12 2 21. 124 18 90.05 217 41. 810 0 95 912 .996 II 9 613 4 .12 2 21. 124 18 90.05 217 41. 810 0 95 912 .996 III 9 613 4 .12 2 21. 124 18 90.05 217 41. 810 0 95 912 .996 IV 9 613 4 .12 2 21. 124 18 90.05 217 41. 810 0 95 912 .996 Tổng ... 2.3 -1. 911 83 -2.26274 -0.5 817 5 1. 48 616 1. 419 604 2.4 -2 .14 113 -2.66328 -0.94884 1. 352 01 1. 2732 71 2.5 -2.37868 -3 .10 875 -1. 37855 1. 16 511 1. 130607 2.6 -2.6 212 1 -3.5999 -1. 87738 0. 916 8 0.992888 ... 2 .14 1423 1. 9 -1. 117 94 -1. 07357 0.38503 1. 63968 2.00 512 2 2 -1. 29532 -1. 313 61 0.20676 1. 64629 1. 862669 2 .1 -1. 48738 -1. 59009 -0. 010 01 1.62668 1. 716 130 2.2 -1. 693 31 -1. 90568 -0.27087 1. 57537 1. 567790...

... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ... 2 . . 10 9 2 1 z z z z i o h E S      STT Z 2 / qu B Z 1 k ) / ( 2 m KN z  h ) / ( 2 m KN d z  1 0 0 0.25 325.02 13 18 2.5 2 0.749 0.2 0.24 91 323.85 13 .749 18 8.87 3 1. 498 0.4 0.2434 316 .44 14 .498 19 5.23 4 2.247 0.6 0.2 316 3 01. 1 15 .247 2 01. 6 5 2.996 0.8 0. 215 279.52 15 .996 207.97 6 3.745 1 0 .19 59 254.69 16 .745 214 .33 7 4.494 1. 2 0 .17 63 229.2 17 .494 220.7 8 5.243 1. 4 0 .15 76 204.89 18 .243 227.07 9 5.992 1. 6 0 .14 03 18 2.4 18 .992 233.43 10 6.7 41 1.8 0 .12 49 16 2.38 19 .7 41 239.8 11 7.49 2 0 .11 12 14 4.57 20.49 246 .17 12 11 .235 3 0.0648 84.25 24.235 278 13 14 .793 14 .793 14 .793 14 .793 3.95 0.0472 61. 4 61. 4 61. 4 61. 4 27.793 308.24 308.24 308.24 308.24 14 18 .725 5 0.0278 36 .14 31. 725 3 41. 66 L ớ p i h ) ( m Z ) / ( 2 m KN z  1 1.5 0.75 323.85 2 1. 5 2.25 3 01. 01 3 1. 5 3.75 254.52 4 1. 5 5.25 204.68 5 1. 5 6.75 16 2 .17 6 1. 5 8.25 13 2.33 7 1. 5 9.75 10 8 .17 8 1. 5 11 .25 84 .15 9 1. 5 12 .75 74.52 10 1. 5 14 .25 64.89 ...