... hướng cho vi c thiết kế thực tế Đối tượng phạm vi nguyên cứu 3.1 Đối tượng nguyên cứu Đối tượng nghiên cứu: cấu kiện thép góc đơn chịu uốn nén uốn theo tiêu chuẩn Hoa Kỳ AISC 3.2 Phạm vi nguyên ... uốn nén uốn theo tiêu chuẩn Hoa Kỳ AISC 3.2 Phạm vi nguyên cứu Đề tài tập trung vào vi c khảo sát đặc điểm làm vi c cấu kiện làm từ thép góc đơn, chịu uốn nén uốn Thông qua quy định Tiêu chuẩn ... kết coi lý tưởng Phương pháp nguyên cứu - Tìm hiểu thực tế vi c ứng dụng cấu kiện tiết diện thép góc đơn - Tìm hiểu quy định Tiêu chuẩn Vi t Nam TCXDVN 338:2005, Tiêu chuẩn Hoa Kỳ AISC thiết kế...
... ti;Pi - Hot ti th i vi npi - h s vt ti tng ng vi hot ti Pi 1.2.3 Nhn xột v vic s dng ti trng theo AISC/ASD so vi TCVN 338:2005 Ti trng giú nh ó nờu trờn cú cỏch tớnh khỏc nhiu so vi TCVN cỏc h s ... un (i vi trc y y) N Ê fg c cj y A (2.56) j y h s un dc i vi trc y y ca tit din ct tớnh toỏn ct mt phng vuụng gúc vi mt phng un H s c k n nh hng ca mụmen un (Mx) v hỡnh dng tit din i vi n nh ... tit din, ca cu kin; vic tớnh toỏn hon ton theo s ban u, nờn vic s dng cho thc t xõy dng l khỏ phc Trong iu 23 kin hin nay, nn kinh t ca nc ta hi nhp vi nn kinh t th gii thỡ vic nghiờn cu ỏp dng...
... nghiệm thiết kế, yêu cầu thiết kế kháng uốn khống chế vi c lựa chọn kích thước hình dạng mặt cắt cấu kiện Do đó, vi c thiết kế cấu kiện thường vi c phân tích thiết kế kháng uốn và, sau đó, kiểm ... modun đàn hồi bê tông mô men quán tính mặt cắt Modun đàn hồi bê tông thay đổi theo trạng thái ứng suất Tuy nhiên, trạng thái sử dụng thông thường, ứng suất bê tông không vượt 0,7 fc′ nên modun ... kNm So sánh thấy M nf ≥ M n Vậy trục trung hòa qua cánh, vi c thiết kế thực mặt cắt chữ nhật • Tínhtoán chiều cao khối ứng suất nén a vi c giải trực tiếp phương trình phương trình bậc hai theo...
... 132 VI. 4.6 TÝnh dut 132 VI. 5:THIẾT KẾ LỀ NGƯỜI ĐI .138 VI. 5.1 §Ỉc trng tiÕt diƯn dÇm 138 VI. 5.2 TÝnh t¶i träng t¸c dơng lªn phÇn lỊ ngêi ®i………………………… 138 VI. 5.3 ... ………………………… 139 VI. 5.4 KiĨm to¸n dÇm däc phơ:………………………………………… …… 139 VI. 5.5 TÝnh dut …………………………………………………………… .139 VI. 6:THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU 145 VI. 6.1 VËt liƯu: 145 VI. 6.2 Ph¬ng ... dµn giã :……………………………… 162 VI. 7.4 TÝnh dut giµn chđ………………………………………………………….165 VI. 7.5.TÝnh dut biªn …………………………………………………… 168 VI. 8:THIẾT KẾ DÀN GIĨ…………………………………………………………172 VI. 8.1 KiĨm to¸n ngang dµn...
... sở thiết k ế uà vídụtínhtoán loại cầu thông d ụ n g đ ế p h ụ c v ụ cho vi c g iả n g dạy, học tập giong vi n, sinh vi n N g n h X ây dự ng cầu đ ờng n h ữ n g n g n h có liên quan N ội d u ... vẽ thiết k ế đ ợ c trình bày k h cụ th ế bổ ích cho sin h vi n củn g n h cán kỹ th u ậ t kh i thực hành thiết k ế nh ữ n g loại cầuVi c biên soạn chắn không tránh khỏi nhữ ng sai sót R ấ t m ... nói chung cầuthép nói riêng phải luỏn kết hợp hai vi c: + Tínhtoán kết cấu để 4ảiĩi bảo bền vững công trình; + Cấu tạo hợp lý phận kết cấu Hai vi c quan hệ mật thiết với nhau, giải vấn đề m ột...
... h ọc p h ầ n tôn^ a) Xâc cíịỉĩỉỉ ĩrục íriiNíi hoà; h) Klìoáníỉ cách từ trục trun^ h oà đến điểm tinhtoán 149 * D iện tích phần bê tông: Fb = bc X hc + b y X + b , X hy = 125x15 + x + x = + 144 ... m ép dầm thép vé phía 22,4cm Khoảng cách từ trọng tâm dầm lien iiơp đến biên dầm thép (Y,^T|); Vij i = h,h + = 73 - 22,4 = 50,6cm Khoảng cách lừ tâm dầm ỉiên hơp đến biên dầm thép (Y,^pt) biên ... o t i ế t d iệ n B T C T Hình 5-5 Vị trí trục trung hoà tiết diện dầm Hên hợp qua giai đoạn làm vi c s:x TÍNH HỆ SỐ PHÂN PHỐI NGANG 5.3.1 Đ o ạn g ầ n gối 153 Đah theo p p đòn bẩy Đah R1-ĐB Đah...
... MIDAS/Civil V6.3.0 Cầu mô hình 204 nút 331 phần tử Hình 7.1 Sơ đồ cầu vòm 112 GS Nguyễn vi t Trung Chương 7: Tínhtoáncầu vòm ống thép nhồi bê tông Hình 7.2 Mô hình cầu vòm chương trình MIDAS / Civil ... thác Duyệt ứng suất cục khu vực đầu dầm ứng lực tập trung gây Bước 12: Tínhtoán hiệu ứng co ngót, từ biến Bước 13: Tính toán, thiết kế mặt cầu dầm ngang: xác định mô hình tính toán, tính duyệt ... căng bó cáp treo Bước 9: Tính duyệt phần theo tổ hợp tải trọng tương ứng Bước 10: Tínhtoánvị trí cục như: mối nối ống thép vòm chính, ứng suất cục chân vòm Bước 11: Duyệt ổn định ống thép, ổn...
... tải trọng HK80: nh=1,1; (1+)=1; Khi chiều rộng lm vi c a >1,6m (đối với H30), lúc chiều rộng lm vi c hai bánh xe trùng trờng hợp ny chiều rộng lm vi c lấy (a1 + 1,6 + x0 ) = [a + 1,6]59; Đối với ... nâng cao hiệu công vi c, nghiên cứu v vi t chơng trình tự động hoá tính nội lực tải trọng đon xe theo Quy trình 1979 Trên Hình 5-21, Hình 5-22 thể kết chơng trình tự động hoá vi c xếp xe H30 trực ... lb Hình 5-3 Sơ đồ tính mô men kê hai cạnh lm vi c với nhịp vuông góc với chiều xe chạy (a,c,d trờng hợp bánh xe; đ, e hai bánh xe) Chiều rộng lm vi c (tức l chiều rộng tham gia chịu lực tập...
... phép dùng loại kích đơn nhỏ nhẹ, dễ di chuyển Kích thước kích nhỏ nên không cản trở vi c đặt bó cáp lớn khác - Vi c dùng kích nhỏ kéo tao xoắn cho phép đặt áp sát vào bề mặt thành kết cấu, làm ... phân bố kết cấu nhòp DƯL Chúng kéo căng trước đổ bêtông Cách bố trí gọi đặt cốt thép kiểu dây đàn Vi c truyền DƯL từ cốt thép vào bêtông nhờ lực dính bám đủ lớn mà không cần làm mấu neo đầu sợi ... ngang cầu Hiện nay, phát triển nhiều dạng dầm DƯL có chiều dài 8÷ 20m, chiều cao từ 25÷ 65cm VídụVi t Nam có cầu Phố Mới - Lào Cai có chiều dài dầm L = 20m, mặt cắt ngang cầu gồm 10 bản, rộng 100cm,...
... Ch u nén l ch tâm: e No X Tr au du on go nl in e c Nu= 3.2 K t qu tính tốn (8) Mơ hình c l p nh ch ng trình SAP2000 c trình bày hình Trong khn kh ph m vi báo, vi c phân tích tính tốn ch d ng ... No=fa.Aa (3) Ÿ Ch u nén l ch tâm: Nu= X Tr e No (4) ng h p (TR 2): K t c u làm vi c c l p, ph n lõi bê tơng làm vi c, v ng thép khơng tham gia ch u l c Trong tr ng h p này, c ng kh n ng ch u ... ho c cu n d ng lò xo Hi u qu làm vi c chung gi a thép bê tơng c gi i quy t ch y u nh hi u ng ép hơng r t cao b m t ti p xúc gi a v ng thép lõi bê tơng [5] au du on go nl in e c Hình 1: C u Yongning...
... chng ny Eb : l modul n hi ca bờ tụng, ly theo ph lc = Es/Eb - vi Es l modul n hi ca thộp, ly theo ph lc I, Is : Moment quỏn tớnh ca tit din bờ tụng v ton b ct thộp dc ly i vi trc i qua trng ... bờtụng, cn chỳ ý n h s iu kin lm vic bi , ly nh h Hỡnh 6.6 S tớnh cu kin chu nộn ỳng tõm bng 6.2 (trớch bng 15 - [3]): Bng 6.2: h s iu kin lm vic iu kin lm vic bi bờtụng theo phng ng, mi lp ... gii hn, ly nh sau : i vi ct nh gh = 120, ob =31; - i vi cu kin khỏc gh = 200, ob = 52 H - Lo = 0,5H Lo = 0,7H (cọỹt nhaỡ nhióửu tỏửng) Lo = H Lo = 2H Hỡnh 6.2 xỏc nh Lo, vi H l chiu cao cu kin...
... HẬUBD - 2010 c Kết luận: bố trí cốt đai có khoảng cách s= 110mm khoảng0 = 802mm , để cấu kiện làm vi c trạng thái an toàn nên ta chọn0 = 808mm c khoảng bố trí thépcấu tạo khoảng cách s=250 mm HẬUBD ... - 2010 Trong tiêu chuẩn TCXDVN356-2005 tồn vấn đề sau: Tínhtoán có sai số, phức tạp Phạm vi áp dụng hạn chế cho trường hợp đơn lẻ Khi dùng phương pháp đạo hàm: Giải tất trường hợp...
... No=fa.Aa (3) Chịu nén lệch tâm: Nu= ϕ1 ϕ e No (4) Trường hợp (TR 2): Kết cấu làm vi c độc lập, phần lõi bê tơng làm vi c, vỏ ống thép khơng tham gia chịu lực Trong trường hợp này, độ cứng khả chịu ... tốn Nu= ϕ1 ϕ e No (8) Mơ hình lập nhờ chương trình SAP2000 trình bày hình Trong khn khổ phạm vi báo, vi c phân tích tính tốn dừng bước phân tích tác dụng tải trọng tĩnh, khơng xem xét đến phân ... trường hợp Giá trị thay đổi khoảng -62.26% đến 164.87% KẾT LUẬN Điều kiện làm vi c tiết diện vòm thay đổi kéo theo vi c phân bố lại nội lực phần tử kết cấu Nội lực vòm, dầm dọc biên thay đổi nhiều...
... trị α so với h R 'a Fa' α R n bh − N 2a ' Ra + Khi α ≥ h Fa ≥ + Ra 2a ' + Khi α < h lấy x = 2a’ vi t phương trình cân mô men với trọng tâm vùng bêtông chịu nén được: e’.N = RaFa(h0-a’) e' N Fa...
... phụ thuộc vào độ mảnh λ λb (tra bảng 7PL) Khi xác định Rn, cần kể thêm vào hệ số điều kiện làm vi c bêtông mb (tra bảng 2-PL) cách lấy giá trị cường độ tínhtoán bêtông mb Rn Bài toán thường ... thước tiết diện, chiều dài tínhtoán l0, lực dọc N, cường độ vật liệu Rn, Ra’, hệ số điều kiện làm vi c bêtông mb Yêu cầutính Fat l0 - Tính F, tính độ mảnh λ = r l0 λb = b tra bảng 7-PL ϕ N − RnF ... tiết diện F, diện tích cốt thép Fat cách bố trí, cường độ vật liệu Rn, Ra’, hệ số điều kiện làm vi c bêtông mb Yêu cầutính lực nén tâm giới hạn Ngh - Tính độ mảnh - Tính l0 λ = r l0 λb = b tra...
... diện tích lớp cốt xiên: Theo lý thuyết, tiết diện nghiêng nguy hiểm cắt qua nhiều lớp cốt xiên, vi c tínhtoán phức tạp Để tínhtoán đơn giản an toàn, cho tiết diện nghiêng nguy hiểm cắt qua lớp...
... Trường hợp này, vi c tínhtoán giống tính với tiết diện hình chữ nhật bc’×h Mgh TTH Rn bc’ a) Sơ đồ ứng suất: Dựa ... qua cánh + Tại vùng chịu nén ứng suất bêtông đạt tới Rn + Tại vùng chịu kéo, có cốt thép Fa làm vi c, ứng suất cốt thép đạt tới Ra b) Phương trình cân bằng: theo sơ đồ ứng suất: Ra.Fa=Rn.bc’.x ... dẻo lấy: + Tại vùng chịu nén ứng suất bêtông đạt tới Rn + Tại vùng chịu kéo, có cốt thép Fa làm vi c, ứng suất cốt thép đạt tới Ra b) Phương trình cân bằng: theo sơ đồ ứng suất: Ra.Fa=Rn.b.x...