0

tài liệu về địa chất nền toàn bộ tường cánh đặt trên nền đá gốc phong hóa hoàn toàn nhưng vẫn còn cấu trúc của đá gốc hệ số ma sát giữa đáy tường và nền đá f 0 65 sổ tay kttl 3

Thiết kế hồ chứa khe thị   phương án II

Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II

Kỹ thuật

... 0. 272 0. 0528 0. 014 VI 1.542 0. 30 0 1.4 63 0. 292 0. 075 0. 022 VII 1.559 0. 30 2 1.551 0. 30 1 0. 0867 0. 026 VIII 1.58 0. 30 4 1.5 70 0. 30 3 0. 058 0. 018 IX 2.6 93 0. 405 2. 137 0. 35 5 0. 032 0. 011 X 4 .01 5 0. 509 3. 354 ... 1 .35 7 0. 014 0. 036 0. 282 0. 31 8 0. 1 23 1.479 0. 015 0. 0 40 1. 4 03 1.4 43 0. 0 23 1.457 0. 014 0. 031 1. 105 1. 136 0. 011 1.446 0. 0 20 0 . 03 1 1.272 1. 30 3 1 .08 2 2.528 0. 034 0. 047 0. 979 1 .02 5 2.5 10 4.214 0. 8 23 0. 042 ... 1.528 31 0. 48 3. 535 0. 9786 2.556 2.8 50 1. 234 30 0 .36 0. 7258 0. 1 03 3 0. 6 23 2.8 50 0.6 23 31 0. 22 0. 32 14 0. 6 234 0. 30 2.548 31 0. 21 0. 32 14 0. 636 4 0. 32 2. 233 28 0. 23 0. 29 0. 4914 0. 20 2 . 03 2 31 0. 18 0. 4821...
  • 204
  • 824
  • 2
Tài liệu Báo cáo

Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc

Điện - Điện tử

... kN/m3 Su = 26 kN/m2 ϕu = 00 , cu = 26 kN/m2 -5 .0 G3 G8 -11.28 200 0 G7 - 13. 88 G9 -16.88 2 50 100 0 100 0 G1 1 500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17. 40, c = 29.6 kN/m2 600 -12.5m G2 38 80 30 0 0 - 10. 08 400 0 ... - 10. 08 400 0 30 0 0 γ= 20. 00 kN/m3, Su =36 kN/m2 ϕ =26. 40, c = 4.9 kN/m2 400 0 700 2 50 900 0 105 00 Hình Hình dạng giếng (đã hồn chỉnh vận hành) số liệu địa chất đồ áp lực đất tác dụng vào giếng thể ... (KN/m2) 5 ,00 0 10, 000 12 ,00 0 Mô hình vật liệu MC Drained MC Drained MC Drained Tính tốn ổn định theo phương pháp giải tích đồ cấu tạo giếng hình +2.5 G6 30 0 0 +2 .0 G5 -0. 5 G4 600 -4.8 4 100 400 γ =...
  • 7
  • 1,029
  • 10
THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY

THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY

Điện - Điện tử - Viễn thông

... SNM 400 37 9,1 73 SVHT 36 2, 737 35 8 ,39 9 3 50 35 8 ,31 4 35 4,825 33 8,8 60 33 8,775 32 2,4 23 3 20, 1 70 31 8 ,00 2 32 3 ,659 30 0 SC 2 50 2 43, 126 1 .3 Chọn phơng án nối dây: 222 ,35 2 217,845 200 217,9 30 226,6 90 222,267 ... t(h) SC% SC(t)(MVA) 0 4 70 105 ,814 4ữ12 80 1 20, 9 30 12ữ 20 90 136 ,04 7 20 22 100 151,1 63 22ữ24 80 1 20, 9 30 SC(MVA) 151,1 63 1 50 136 ,04 7 1 20, 9 30 1 20, 9 30 105 ,814 100 50 t(h) 12 20 22 24 Hình 1-5 Đồ ... t(h) 0 4ữ6 SNM(t) 414,118 414,118 414,118 414,118 465, 882 517,647 517,647 517,647 465, 882 465, 882 465, 882 STD(t) 33 ,05 4 33 ,05 4 33 ,05 4 SC(t) 105 ,814 102 ,9 30 102 ,9 30 102 ,9 30 102 ,9 30 136 , 407 136 , 407 ...
  • 127
  • 621
  • 0
ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

Kiến trúc - Xây dựng

... SAP 200 0 – AUTOMATIC WAVE LOADS, January 200 3 [5] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 200 0 – ANALYSIS REFERENCES, January 200 3 [6] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 200 0 – ... Pn= AgFcr  (LRFD A-B3d, SAM 4)  Fcr  Q 0, 658 Qc Fy với c Q  1,5 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải (LRFD A-B5-15, SAM 4-1) Số 19 – 8/ 200 9 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 64  0, 877 ... Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8/ 200 9 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 67 [3] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 200 0 – TECHNICAL NOTE CALCULATION OF WAVE LOAD VALUES, January 200 3 [4]...
  • 6
  • 294
  • 1
Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km

Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km

Kiến trúc - Xây dựng

... Bão hòa γ (t/m3) φ (độ) 1.94 1 204 5’ 1 102 0’ 1 401 0’ 1 102 5’ 1 401 0’ 1 200 0’ 1.92 1. 90 C (daN/cm2) 0. 36 0. 32 0. 30 0.28 0. 34 0. 31 1.85 1. 90 1. 93 1 30 3 4’ 1 202 7’ 1 402 6’ 1 200 7’ 0. 34 0. 31 0. 37 0. 32 b) Công ... 229+8 40, Km 2 30 + 400 , Km 2 30 + 4 60, Km 231 + 400 , Km 231 + 600 , Km 2 40+ 3 60, Km 2 40+ 4 20, Km 2 40+ 6 60, Km 2 40+ 7 60, Km 241+1 60, Km 241+2 40, Km 2 40+ 400 , Km 242+5 80, Km 242+ 600 , Km 02 +04 0, Km 01 +8 60, Km 01 +9 60 ... 226+6 40, Km 227+7 80, Km 228+296, Km 228+ 30 0 , Km 229+9 60, Km 2 30 + 000 , Km 231 +04 0, Km 232 +6 80, Km 235 +8 60, Km 235 +9 80, Km 236 +02 0, Km 236 +04 0, Km 236 +06 0, Km 2 40+ 8 20, Km 242+6 93, Km 219 +02 0 (21 vị trí)...
  • 46
  • 993
  • 3
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.

Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.

Kiến trúc - Xây dựng

... đất 100 kN, giá trò sử dụng 0. 5 Biên cột đất diểm 1/4 dọc theo cung trượt Giá trò f( x) điểm 0. 707 (sin 45o) Lực tiếp tuyến bằng, f( x) = sin 45 = 0. 707 = 0. 5 E = 100 X = 100 × 0. 5 × 0. 707 = 35 .35 ... thức 8.2 vào công thức 8 .3 tính hệ số an toàn (8.4) công thức 8.4 phi tuyến lực pháp tuyến , N, hàm hệ số an toàn Hệ số an toàn cân lực Có thể dựa hình 8.1 để lập công thức tính hệ số an toàn cân ... 2 /3 mái chord slope (Hình 8. 13) hệ số an toàn cân mô men cân lực tính toán sử dụng lambda cho Các hệ số an toàn với hệ số an toàn tính cho lambda = dùng để dự đoán giá trò lambda hệ số an toàn...
  • 30
  • 2,886
  • 44
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

Kỹ thuật

... 1,3m, G = 1885kg Giải: v = 30 km/h = ⇒ Py = 30 . 100 0 = 8 .33 ( m / s) ⇒ v ' = 3 600 G v 2θ + b.v.θ '   g.l  Với θ = θ ' t + Khi t = 0: θ = ⇒ Py = ⇒ Py = G b.v.θ ' g.l 1885. 10 1 ,3. 8, 33 .0, 05 ... ⇒ Py = 1885. 10 ( 8 ,33 2 .0, 1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức thời: ur Khi biến dạng lốp xe , xe vào cua với vận ... Cα t , nk , ns + αt k Cl thông số kết cấu xe nên không thay đổi Còn Cl độ cứng hệ thống lái Trên xe hệ thống lái hệ thống đàn hồi Cl thay đổi Nhưng nhìn vào [2- 30 ] dù Cl có ' thay đổi làm giảm...
  • 96
  • 885
  • 5
Tính toán ổn định của kè pptx

Tính toán ổn định của kè pptx

Cao đẳng - Đại học

... (6 .3) - tgϕ1 : ma sát đê kè, tgϕ1 = 0. 40 - α1 = arccotg(2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số vào (6 .3) ta có : Pgt = G1.sin26o06'.cos26o06'- G1.cos226o06' .0. 40 = 1,29 (T) Vậy : Pgt = 0. 44 ... ma sátđá đổ rối, lấy tgϕ2 = 0. 60 - α1 = arccotg(2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số vào (6.4) ta có : Pct = 0. 61(T) Thay số vào (6.1) ta có : PCt 0, 61 K1 = P = = 1 ,38 < Kcp = 1,25 0, 44 ... 2 ,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F2 = 0, 40 (m2) : diện tích mặt cắt kè phần BB’DA Vậy : G2 = γ .F2 .1 = 2 ,0. 0, 40. 1 = 0, 80 (T) + Lực gây trượt đặt B khối BB’DA truyền xuống : P gt (T) Pgt...
  • 6
  • 3,496
  • 81
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long

Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long

Tiến sĩ

... biÕn 0. 002 0 H×nh 2-5b: §é 0. 002 5 ∆H0 lón cđa ®Êt theo 0. 0 03 0 thêi gian t Số đọc, cm 0. 0 03 5 0. 004 0 ∆H 50 0 .00 45 0. 005 0 0. 005 5 ∆H 100 0. 006 0 0. 006 5 0. 007 0 0. 1 10 100 Thời gian t, phút 100 0 100 00 2.2 .3 ... 1 .00 E+14 1 .00 E+12 1 .00 E+11 1 .00 E+ 10 1 .00 E +09 1 .00 E +08 0. 44 Tõ biÕn 1 .00 E+ 13 1 .00 E+12 1 .00 E+11 1 .00 E+ 10 1 .00 E +09 1 .00 E +08 0. 42 0. 40 0 .38 0. 36 0. 34 0. 32 0. 28 0. 30 0.26 0. 24 0. 22 §é sƯt B 0. 20 0.18 ... 1 .00 E+12 1 .00 E+11 1 .00 E+ 10 1 .00 E +09 1 .00 E +08 1.26 1 .00 E+12 1 .00 E+11 1 .00 E+ 10 1 .00 E +09 1 .00 E +08 1.24 1.22 1. 20 1.18 1.16 1.14 1.12 1. 10 0. 90 1 .08 0. 88 0. 86 0. 84 0. 82 0. 80 0.78 0. 76 0. 74 0. 72 §é sƯt...
  • 27
  • 1,161
  • 1
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc

Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc

Tiến sĩ

... đập hệ số mái đến hệ số ổn định tính theo stab .07 .f 4.1.1 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đén hệ số ổn định tính theo STAB .07 .F cho đập đồng chất Hd=50m m =3. 75 1.2 1.4 Fs Fs 1.2 0. 8 0. 6 0. 8 ... hình 4 .3 cho thấy với đập đồng chất cao 50m, mái đập thoải dần từ 3 .0 đến 3. 75 4.5 hệ số ổn định Fs tơng ứng tăng dần từ 0. 707 lên 1 .06 3 4.1.2 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đến hệ số ổn định ... 1 .05 2 STAB .07 .F Sự sai khác phơng pháp 1 .07 6 2 .3% Giá trị Fs 0. 952 0. 968 1.7% 0. 906 1. 105 0. 915 1 .0% 1.125 1.8% 20 Bảng 4.17 Kết tính toán đập đất đồng chất Hđ=40m theo Bishop đơn giản STAB .07 .F...
  • 26
  • 2,011
  • 5
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.

bài tập lớn:Tinh toán ổn định các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.

Kiến trúc - Xây dựng

... 23. 704 22. 133 19.417 0. 022 0. 022 0. 022 0. 038 8 0. 038 8 0. 038 8 0. 038 8 0. 0486 0. 0486 0. 0486 0. 0486 0. 022 0. 038 8 0. 0486 0. 0486 0. 038 8 0. 022 0. 0486 0. 038 8 0. 022 0. 0486 0. 038 8 0. 022 0. 0486 0. 038 8 0. 022 ... 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 0282 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 ... 0. 0486 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 038 8 0. 038 8 0. 038 8 0. 038 8 0. 0486 0. 0486 0. 0486 0. 0486 0. 022 0. 038 8 0. 0486 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 115 0. 022 0. 038 8 7 .09 7 932 ...
  • 44
  • 833
  • 0
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh

Nghiên cứu tính toán ổn định phanh

Kỹ thuật

... Đường đất sau mưa Đường cát Đất sau cày Hệ số cản lăn ứng với v ≤ 22, 2(m / s ) 0, 015 -0, 018 0, 012 -0, 015 0, 0 23 -0, 03 0, 025 -0, 035 0, 05 -0, 15 0, 1 -0, 3 0, 12 Bảng 2: Hệ số bám loại đường Loại đường Đường ... XB χ χ Thay thông số vào ta có: t p2 = 1 ,3. v1 0, 32 8 500 .9,81 2 0, 2 .0, 28  − 0, 656  (1 − 0, 27 )0, 102 −  0, 27 .0, 102 + 0, 28 ÷ − 0, 2 .0, 28   t p = 0, 004 53. v1 ( s ) = 4, 53. v1 ( ms ) Bảng ... có hệ số bám cao ( µ XB = 0, 2)  0, 2 .0, 28  60, 871 0, 27 − 0, 656  8 500 .9,81 60, 871  − 102    102 8 500 .9,81 − 0, 27 + 0, 28 ÷ 2   1 − 0, 2 .0, 28  = 2 20, 26(m / s ) jp2 = 1 ,3/ 0, 32 2...
  • 34
  • 663
  • 2
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH

CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH

Điện - Điện tử - Viễn thông

... 707 0.5 93 30 -6767.922 3 602 .04 6 - 1 03 69.968 40 2686 .01 6 -2872.945 5558.961 50 -2911 .01 0 8 20. 489 -37 31.499 60 -2972 .33 8 109 7 .3 70 - 406 9. 707 70 2727. 604 - 30 6 0.7 10 5788 .31 4 80 -6776 .38 7 36 40. 261 - 104 16.648 ... Z'A3 E'1 Z'B3 0. 1 53 + j 0. 30 7 j 0. 124 E'2 ZC3 O * Bin i Y( ZA3 ; ZB3 ; ZC3 ) ( Z 10 ; Z12 ; Z 20 ) Z 10 = ZA3 + ZC3 + ZA3ìZC3/ ZB3 = ZA3 = j 0. 124 = 0. 124 900 Z 20 = ZB3 + ZC3 + ZB3ìZC3/ ZA3 = ZB3 ... ZNĐ1-6 0. 08 + j 0. 076 SNĐ1-6 0. 33 6 + j 0. 292 SNĐ1 1.156 + j 0. 633 Z4-6 0. 0 83 + j 0. 079 S4-6 0. 084 - j 0. 095 S6 0. 402 + j 0. 217 ZNĐ2-4 0. 042 + j 0. 084 NĐ2 j X F2 j 0. 126 E'2 SNĐ2-4 0. 529 + j 0. 177...
  • 23
  • 906
  • 37
Báo cáo khoa học:

Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps

Báo cáo khoa học

... tháp bao gồm kết cấu vật liệu chứa phễu, buồng trộn; k1,k2,c1,c2 hệ số đặt móng tháp trộn; k3, c3 hệ số làm việc lò so giảm chấn sàng rung; pi - áp lực đơn vị tác dụng lên nền; P(,t) lực gây ... đợc xác định theo công thức [1]: Pgi = K.q.Fi Trong đó: K - hệ số động lực, K=1,4; Fi - tiết điện chịu gió (m2); q - áp lực gió phân bố kết cấu, q = 100 KG/cm2; + Tải trọng có độ nghiêng ngẫu nhiên ... kết cấu sức khoẻ cho thợ vận hành thiết bị Tham khảo theo [4] ứng với máy có phận quay (các động điện, ) Agh = 0, 1 0, 2 mm b Kiểm tra điều kiện áp lực tác dụng lên nền: max k.R Trong đó: k - hệ...
  • 6
  • 680
  • 0
Báo cáo khoa học:

Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx

Báo cáo khoa học

... để xác định hệ số an toàn hợp lý Đây vấn đề cần phải nghiên cứu làm sáng tỏ 3. 2 Với phơng pháp tính toán ổn định theo sức chống cắt đất tự nhiên hệ số an toàn ổn định K2 hệ số an toàn ổn định ... K2 hệ số an toàn ổn định đờng đắp trị số Kyc hoàn toàn có ý nghĩa tơng tự nh đề cập mục 3. 1 Hiện có quan niệm cho đờng thông thờng cho phép tồn vùng biến dạng dẻo (bao gồm điểm có hệ số an toàn ... ổn định (6) Vấn đề hệ số an ton tính toán ổn định đờng đắp Qua phân tích ta thấy: 3. 1 Với phơng pháp tính toán theo sức chịu tải giới hạn (Pgh) đất hệ số an toàn K1 hệ số an toàn ổn định đờng...
  • 4
  • 564
  • 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)

Tiến sĩ

... sau: bC  0, 05m; bC max  0, 2m; bC  0, 05m mC  0, 116kg; mC max  9 *0, 116kg; mC  0, 116kg 18 kC  2*4N/m; kC max  2*10N/m; kC  2*1N/m cC  0, 081Ns/m; cC max  4 *0, 081Ns/m; cC  0, 081Ns/m ... bC 0 y02 0  F A1* * F A4 y01 0 F  F   F   cos  y1   F sin  y1      F   cos  y 2   F sin  y 2   k   h0 F sin  h 1   F  h0  cos  h  sin  h  F ... [ 165] 21.5 40. 2 73 .0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20. 6 41 .3 70. 2 16.1 [ 165] Công thức Selberg 21. 90 41. 73 73. 54 23. 16 Sai số kết tính toán lý thuyết luận văn 1 .3% 1.49% 1.5% 25.16% tài liệu [ 165] ...
  • 24
  • 556
  • 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp

Tiến sĩ

... flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3. 1.2 H phng trỡnh dao ng t kớch khớ ng hc un xon hai bc t 3. 1 .3 ... cu Tacoma Narrows c Biu cỏc tham s khớ ng Ai* , H i* , i 1, 2 ,3, ca tm mng Trang 10 11 11 12 17 18 19 21 23 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 ... Dp 'Dp iK 2b (2. 100 ) (2. 101 ) (2. 102 ) (2. 1 03 ) (2. 104 ) (2. 105 ) (2. 106 ) 37 So sanh cac phng trinh (2.96), (2.97), (2.98) vi cac phng trinh (2. 104 ), (2. 105 ), (2. 106 ), chỳ ý ba nhúm ph phi...
  • 139
  • 721
  • 1
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)

Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toánphỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)

Điện - Điện tử

... subsystems eBook for You • 32 PV ANALYSIS PV Analysis Results Plot the interface flow for each contingency • What is the maximum power transfer from Area to Area for each case? eBook for You • 33 PV ANALYSIS ... input files for the DFAX file Finally, we wrote contingency file to trip each of the branches in the system, one at a time eBook for You • 14 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Creating the DFAX file Go ... distribution factor data file eBook for You • 15 N-1 CONTINGENCY ANALYSIS Creating the DFAX file Verify the output bar for any problems with the distribution factor file • Note that one of the contingencies...
  • 62
  • 1,037
  • 9
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)

Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)

Điện - Điện tử

... 0. 46 KF = 0. 1 TF = 1 .0 SE[E1] = 33 0. 33 SE[E2] = 0. 10 E1 = 3. 1 E2 = 2 .3 KE = computed p VRMAX = 1 .0 VRMIN = -0. 9 eBook for You  Sample data 46 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters  Differs from ... = 0. 01 TB = TC = TE = 1 .33 KF = 0. 1 TF = 0. 675 SE[E1] = 279 0. 279 SE[E2] = 0. 117 E1 = 05 3 .05 E2 = 2.29 KE = 1 .0 VRMAX = 4.95 VRMIN = -4.9 eBook for You  Sample data 50 EXCITER MODELS IN PSS®E ... to allow satisfactory dynamic behaviour with high steady-state gain  Typical parameters: TA = s TB = 10 s K = 200 t 400 to TE = 0. 05 s EMIN = EMAX = t 2.5 to eBook for You  SEXS 40 EXCITER MODELS...
  • 125
  • 794
  • 8

Xem thêm

Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ lồng sóc mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25