... trườnghợpcólực kích ống bảng 415 Bảng Bảng tính tốn hệ số an tồn chuyển vị ngang (trượt), trườnghợp thi cơng kích ống Loại lực Diễn giải Kết (kN) Lực trượt nghiêng 2% Áplực chủ động 0. 02* 6858 ... - 12. 5m q=10 kN/m 2. 46 kN/m 46 .2 kN/m2 53.8 kN/m 2 106.46 kN/m 170 .2 kN/m 421 .4 kN/m2 821 .8 kN/m 654 kN/m 113 kN/m 121 .3 kN/m -16.88m Ghi Xem bảng 2 804.6 kN/m 167.9 kN/m Hình : Áplực chủ động ... phương lực kích ống giếng 25 .27 mm Plane E 418 Hình : Lực cắt lớn Q 12 (1,090kN/m) Moment uốn lớn thành giếng theo hai phương M 22 (7 62. 26 kNm/m) M11 ( 922 .07 kNm/m) Hình : Vớilực kích ống 1.3 x 12, 000...
... Hình Đặc trưng mặt cắt ngang Lực nén tới hạn tiết diện ngang đặc rỗng xác định sau: Pn= AgFcr (LRFD E2-1) Fcr 0,658 c Fy với c 1,5 (LRFD E2 -2) 0,877 Fcr Fy với c > 1,5 ... chuẩn xây dựng Việt Nam – 1997 [2] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00 – SAP STEEL , January 20 03 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8 /20 09 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ ... SAP 20 00 – ANALYSIS REFERENCES, January 20 03 [6] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00 – BASIC ANALYSIS REFERENCES, January 20 03 [7] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00...
... 22 2+980, Km 22 3+140, Km 22 3+540, Km 22 3+640, Km 22 3+ 720 , Km 22 3+960, Km 22 4+140, Km 22 6 +26 0, Km 22 6+340, Km 22 6+580, Km 22 6+760, Km 22 6+980, Km 22 7+380, Km 22 7+888, Km 22 8 +26 3, Km 22 8+560, Km 22 8+580, ... ≥ 1 .25 ) bao gồm : Km 21 9+ 020 , Km 22 0 +25 0, Km 22 2+440, Km 22 4+000, Km 22 6+180, Km 22 6+640, Km 22 7+780, Km 22 8 +29 6, Km 22 8+300, Km 22 9+960, Km 23 0+000, Km 23 1+040, Km 23 2+680, Km 23 5+860, Km 23 5+980, ... 22 8+580, Km 22 8+600, Km 22 8+ 820 , Km 22 8+900, Km 22 9+160, Km 22 9 +26 0, Km 22 9+300, Km 22 9+430, Km 22 9+680, Km 22 9+ 720 , Km 22 9+759, Km 22 9+840, Km 23 0+400, Km 23 0+460, Km 23 1+400, Km 23 1+600, Km 24 0+360,...
... lớn lực pháp tuyến đáy cột đất, N n Điểm tácdụnglực pháp tuyến đáy cột đất n-1 Độ lớn lực pháp tuyến cột đất, E n-1 Điểm tácdụnglực pháp tuyến cột đất, X n-1 Độ lớn lực tiếp tuyến cột đất, ... Fellenius Có Không Có Bishop cải tiến Có Không CóCông thuật CóCó Không CóCó Không ty kỹ Lowe-Karafiath * Có thể chọn hai hướng để tổng hợplực ** cân mô men dùng để tính lực pháp tuyến cột đất Bảng ... cân lực cân mô men sử dụng, để tính toán lực pháp tuyến cột đấtLực cột đấtLực tiếp tuyến cột đất cần để tính toán lực pháp tuyến đáy cột đấtLực tiếp tuyến cột đất tính phần trăm % lực pháp...
... Hưởng Của Kết Cấu Ôtô Khi Quay Vòng aht = v(α ' + ε ' ) [2- 8] 2. 2/Phương trìnhđộnglực học xe quay vòng: Hình 2- 3: Mô hình độnglực học xe quay vòng Xét mô hình phẳng xe Hình 2- 3 Các lựctácdụng ... Hình 2- 1: Mô hình xác định quĩ đạo tâm xe vận tốc xe 2. 1.1/Phương trìnhvận tốc : r Xét Hình 2- 1: Chiếu v lên phương Txo , Tyo ta vxo = vCos(α + ε ) [2- 1] v yo = vSin(α + ε ) [2- 2] 2.2 .2/ Tọa ... đàn hồi Cl thay đổi Nhưng nhìn vào [2- 30] dù Cl có ' thay đổi làm giảm Cα t dẫn đến St giảm tức giảm lực bên tácdụng lên bánh xe cầu trước Vậy tóm lại ta có phương trìnhđộnglực học [2- 15]; [2- 16];...
... áplựctácdụng lên mặt bên thỏi áplựcđất2. 2.1 áplựcđất điều kiện sản sinh chúng [6] Terzaghi làm thí nghiệm mô hình tìm hiểu quan hệ áplựcđất độ chuyển dịch tờng Từ biểu đồ hình 2.2 thấy ... định giá trị tổng áplựcđất chống Ech: 13 áplựcđất chống lấy gần áplựcđất ngng đợc tính theo công thức E.Franke[30], xem hình 3.3 Giá trị cờng độ áplựcđất chống tính toán theo công thức sau ... thấy có nhiều phơng pháp để tính toán ổn định mái dốc: phơng pháp bỏ bớt lực, phơng pháp giả thiết hớng tácdụnglực tơng tác, đờngtácdụnglực tơng tác số phơng pháp khác Trong phơng pháp tính...
... hình tính ổn định tháp bỏ qua rung động tháp Với mô hình này, rung động tháp trình làm việc đợc coi không đáng kể Lựctácdụng lên tháp gồm có: tải trọng gió (bão), tải trọng có độ nghiêng, trọng ... thợ vậnhành thiết bị Tham khảo theo [4] ứng với máy có phận quay (các động điện, ) Agh = 0,1ữ0 ,2 mm b Kiểm tra điều kiện áplựctácdụng lên nền: max k.R Trong đó: k - hệ số kể đến tácdụngđộng ... rung; pi - áplực đơn vị tácdụng lên nền; P(,t) lực gây rung sàng rung Khi ápdụng hai mô hình vật lý trên, việc tính toán độnglực học đế móng tháp trộn dẫn đến việc khảo sát toán dao động vật...
... toán (M) Với sơ đồ đất đắp tải trọng hình thang dài vô hạn (hình dới) - m đợc tính theo công thức (5) M = RR pz ln2 + (1 )2 b R 2R (5) 1, - tính radian P - áp suất đắp tácdụng lên đất tự nhiên ... đờng ổn định 2.2 Đánh giá ổn định đờng đắp theo sức chống cắt đất tự nhiên Theo phơng pháp ngời ta quan niệm rằng: Dới tácdụng tải trọng đất đắp, xe cộ trọng lợng thân đất tự nhiên, đất tự nhiên ... số an toàn ổn định K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm tính toán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tính toán đất tự nhiên trạng...
... ng sut tnh 2. 2.1 .2 Cỏc hin tng mt n nh tnh 2.2 .2 Tỏc dng ng ca giú lờn cu 2.2 .2. 1 Dao ng xoỏy khớ 2.2 .2. 2 Dao ng giú ma 2.2 .2. 3 Dao ng ri ca dũng khớ 2.2 .2. 4 Dao ng phớa cui giú 2.2 .2. 5 Dao ng ... c bn ca lý thuyt flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3.1 .2 H phng trỡnh dao ng t kớch khớ ng hc un xon ... j bDhj K j bDhj K K * (2. 118) (2. 119) (2. 120 ) (2. 121 ) (2. 122 ) (2. 123 ) (2. 124 ) 38 n aDpj P* C ' D K ; j bDpj K K n aDpj bDpj j bDpj K P4* C 'D (2. 125 ) Cỏc hm ch s fx f M ,...
... system? eBook for You Remedial Action Schemes IEEE 24 – SHORT-CIRCUIT ANALYSIS eBook for You 22 23 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS • When we built the IEEE 24 Test System, there was no input data for the ... Now perform QV analysis for Bus 24 IEEE 24 – DYNAMIC ANALYSIS eBook for You 39 40 DYNAMIC ANALYSIS Dynamic Analysis Setup Prepare the IEEE 24 saved case file (V 32) to use for dynamic simulations ... initially? eBook for You • 42 DYNAMIC ANALYSIS Applying a 3-Phase Line Fault Run the simulation to 1s • Apply a 3-phase line fault on the line from Bus 21 to Bus 22 • Leave the fault for cycles...