... luận Theo quy trình tính to n giản lược nêu mục cho kết tính to n tính theo quy trình đầy đủ TCXDVN 375 : 2006 Việc sử dụng quy trình giản lược giúp kỹ sư giản hoá tính to n nhận biết dao động ... 5: Nội dung giống bước mục Bước 6: Nội dung giống bước mục Như theo quy trình tính to n nêu rút ngắn bước tính to n (bỏ qua bước mục 2) Sau ví dụ cụ thể tính tải trọngđộng đất theo quy trình giản ... tốc dịch chuyển 0 (t ) là: y M (t) Cyt Kyt M 10 t y y (5) Trong đó: [M] - ma trận khối lượng; [C] - ma trận độ cản; [K] - ma trận độ cứng Từ phương trình...
... stato dòng điện roto quy đổi stato (A) Xµ, X1, X’2 – điện kháng mạch từ hóa, điện kháng stato điện kháng roto quy đổi stato (Ω) Rµ, R1, R’2 – điện trở tác dụng mạch từ hóa, mạch stato mạch roto ... nghiệp vector Điều khiển vector cho phép điều khiển từ thông momen hoàn to n độc lập với thông qua điều khiển giá trị tức thời dòng (động tiếp dòng) giá trị tức thời áp (động tiếp áp) Điều khiển vecto ... cảm ứng không còn, momen quay không Do momen cản roto quay chậm lại sau từ trường dây dẫn roto lại bị từ trường quét qua, dòng điện cảm ứng lại xuất lại cómomen quay làm roto tiếp tục quay theo...
... điện áp pha stato (V) ' I µ , I1 , I - dòng điện từ hóa, dòng điện stato dòng điện r to qui đổi stato(A) ' Rµ , R1 , R2 điện trở tác dụng mạch từ hóa, mạch stato mạch r to qui đổi stato ( Ω ) ' ... nối thêm điện trở phụ vào mạch r to để cải thiện tính mở máy điều chỉnh tốc độ Động KĐB r to lồng sóc có dây quấn r to khác hẳn với kết cấu stato Trong rảnh r to người ta đặt dẫn đồng hay nhôm ... pha, lỗi pha, lệch pha … biến tần Đặc biệt với biến tần có điều khiển Sensorless vector SLV vector Control with Encoder Feeback có nhiều tính cao cấp hẳn, chúng có dải điều chỉnh tốc độ rộng mômen...
... ψ 'rd isq = z p (1 − σ )Lsψ 'rd isq Lr Đ t vector: ' ' x = isd ; isq; ψ rd ; ψ rq Vector tr ng thái ( ( y = (i u = usd ; usq sd ; isq ) (3−12) ) ) Vector ñ u vào T h phương trình (3−11) vi t dư ... dt Tr Tr Trong ñó: ψ 'rd = σ = 1− L K Hình 2.6 Mô hình quan sát tr ng thái ψ rq ψ rd ;ψ 'rq = Lm2 Lm Ts = Lm Ls Lr Ls L ; Tr = r Rs Rr H s t t n to n ph n H ng s th i gian stator, rotor (3−11) ... pháp th c nghi m: S d ng công c tính to n ph n d n ưu th h truy n ñ ng m m Matlab, t o d li u mô ph ng, mô ph ng ki m ch ng thu t to n Trong trình ñi u n ĐCKĐB rotor l ng sóc Đ ñ ng làm vi c ñư c...
... ψ 'rd isq = z p (1 − σ )Lsψ 'rd isq Lr Đ t vector: ' ' x = isd ; isq; ψ rd ; ψ rq Vector tr ng thái ( ( y = (i u = usd ; usq sd ; isq ) (3−12) ) ) Vector ñ u vào T h phương trình (3−11) vi t dư ... dt Tr Tr Trong ñó: ψ 'rd = σ = 1− L K Hình 2.6 Mô hình quan sát tr ng thái ψ rq ψ rd ;ψ 'rq = Lm2 Lm Ts = Lm Ls Lr Ls L ; Tr = r Rs Rr H s t t n to n ph n H ng s th i gian stator, rotor (3−11) ... pháp th c nghi m: S d ng công c tính to n ph n d n ưu th h truy n ñ ng m m Matlab, t o d li u mô ph ng, mô ph ng ki m ch ng thu t to n Trong trình ñi u n ĐCKĐB rotor l ng sóc Đ ñ ng làm vi c ñư c...
... ) thờng dùng cho to n dao động ô tô nhiều trục Mô hình dao động xe đợc thể nh hình Để khảo sát dao động hệ chọn hệ to độ nh sau: hệ to độ tuyệt đối hOX gắn với mặt đờng hệ to độ tơng đối zO1x1 ... cách đến gốc to độ O X Ta có kí hiệu nh sau: C - trọng tâm phần treo (thân xe) xe tăng n - số bánh tì bên XC - to độ trọng tâm phần treo theo phơng X hệ to độ tuyệt đối hOX Xj - to độ tâm bánh ... độ tâm bánh tì thứ j theo phơng X hệ to độ tuyệt đối hOX zt - chuyển vị tĩnh thẳng đứng trọng tâm phần treo z - chuyển vị thẳng đứng trọng tâm phần treo hệ to độ zO1x1 l1, l2, lj ln - khoảng...
... ) thờng dùng cho to n dao động ô tô nhiều trục Mô hình dao động xe đợc thể nh hình Để khảo sát dao động hệ chọn hệ to độ nh sau: hệ to độ tuyệt đối hOX gắn với mặt đờng hệ to độ tơng đối zO1x1 ... cách đến gốc to độ O X Ta có kí hiệu nh sau: C - trọng tâm phần treo (thân xe) xe tăng n - số bánh tì bên XC - to độ trọng tâm phần treo theo phơng X hệ to độ tuyệt đối hOX Xj - to độ tâm bánh ... độ tâm bánh tì thứ j theo phơng X hệ to độ tuyệt đối hOX zt - chuyển vị tĩnh thẳng đứng trọng tâm phần treo z - chuyển vị thẳng đứng trọng tâm phần treo hệ to độ zO1x1 l1, l2, lj ln - khoảng...
... Northumbria University, Newcastle, UK [42] Jose A.C Broekart (2002), Analytical Atomic spectrophotometry with Flames and Plamas, Coppy right Wiley – VCH Verlag GmbH & Co. kGraA [43] Joseph J.Topping ... Preconcentration and detemination of cadmium in water by reversed – phase column chromatography and atomic absorption, Talanta, Vol 21, No12, p.1281-1286 [44] Rubio.R, Huguet.J and Rauret.G (November ... (November 1982), Conparative study of the Cd, Cu and Pb determination by AAS and by ICP-AES in river water, Water Res.Vol.18, No.4, pp.423-428, 1984 [45] Shimadzu corporation (1875), Atomic Absorption...
... hydroxit hay muối carbonat, nitrat: 2Cd + O2 → 2CdO t Cd(OH)2 CdO + H2O → 0 t CdCO3 CdO + CO2 → b Chì oxit Chì có hai oxit PbO, PbO oxyd hỗn hợp chì metaplombat Pb 2O3 (hay PbO.PbO2), chì orthoplombat ... chì orthoplombat Pb3O4 (hay 2PbO.PbO2) Mono oxit chì PbO chất rắn, có hai dạng: PbO- α PbO- β màu vàng, PbO tan chút nước nên Pb tương tác với nước có mặt oxy, PbO tan axit tan kiềm mạnh, đun ... tia X, ống tia catot, dải lân quang Bên cạnh tác dụng trên, cadmi nguyên tố độc Giới hạn tối đa cho phép cadmi: Trong nước : 0,05 mg/l (hay 50ppb), Trongkhông khí : 0,001 mg/m3 Trong thực phẩm...