... mũi, xác định theo bảng 6.4.3-1 [4] thức: khoảng từ 8c đến 12c, xác định theo công Sức kháng mũi cực hạn cọc xác định theo công thức: Qp = qA, với A di n tích tiết di n mũi cọc Đường cong Q-z với ... Đường cong t-z với ma sát bên đất sét 0,2 0,3 0,4 0,5 z (inch) Hình Đường cong t-z với ma sát bên đất cát 3.3.2 Đường cong Q – z xác định hệ số mũi cọc kmz 3.3.3 Đường cong p – y xác định hệ số theo ... thay đổi theo quan hệ phi tuyến hình 3, hình Các mục giới thiệu dạng đường cong p-y, t-z kiến nghị [4] t O Hình Dạng điển hình đường cong p–y 3.3.1 Đường cong t – z xác định hệ số theo phương...
... c p Chen Yung-Hsiang, Ding Ying-Jan, Chen Ding-Shin, Zeng Yong-Cang [30] v Scheffey [58] phõn tớch k t c u d ng d m cú ti t di n thay ủ i (mụ ph ng c u ủn gi n) ch u t i tr ng l kh i l ng di chuy ... c tớnh c a h di ủ ng, nh: kh i l ng, h th ng treo, s l ng v kho ng cỏch cỏc t i tr ng di ủ ng, v.v; - Cỏc thụng s c a h di ủ ng, s di chuy n c a t i tr ng: t c ủ c a 10 t i tr ng di ủ ng (nhanh ... nh t m c song song) di ủ ng v k t c u (cú kh i l ng) Trong tr ng h p ny, tu theo c u trỳc c a h dao ủ ng di ủ ng m cú th mụ hỡnh hoỏ nú thnh h hay nhi u b c t Tỏc d ng c a h di ủ ng ủ i v i k t...
... luong didong Xe didong Ty so chuyen vi dung/khoi luong W/m[m/kg] -2 -4 -6 -8 -10 0.5 1.5 Thoi gian t[s] Hỡnh 3.53 ỏp ng theo thi gian ca t s chuyn v/khi lng ti trng 3.4.4 nh hng ca chiudi n ... vo kớch thc chiudi tm, song tớnh cht ca liờn kt n hi, kớch thc phn t tm khụng thay i Kt qu nh th hỡnh 3.54 17 16 Khoi luong didong Xe didong Ty so chuyen vi lon nhat/khoi luong tai eta[m/kg] ... trng di ng 2.2.4.1 Phn t tm chu tỏc dng ca lng di ng vi tc thay i: Xột phn t tm ch nht ab, chiu dy h, mụun n hi E, h s Poisson , lng riờng Khi lng m di chuyn trờn phn t tm vi tc thay i theo thi...
... cao Trong đó: P – Tổng tảitrọng theo phưng đứng tác dụng đáy đài (Chiều dương hướng xuống) Hx – Tổng tảitrọng ngang theo chiều Ox (Chiều dương theo chiều quay trục OxMy làm cho bệ quay theo ... sin δ n LNn LMn LMn Trong đó: E: Modun đàn hồi vật liệu làm cọc (T/m2) F: Di n tích tiết di n ngang cọc(m2) J: Momen qn tính tiết di n cọc ứng với trục qua trọng tâm tiết di n cọc δ n : Góc nghiêng ... qui đổi) xn = S qđ Fqđ S qđ - Mơmen tĩnh tiết di n quy đổi, lấy mép biên chịu nén tiết di n quy đổi Fqđ - Di n tích tiết di n quy đổi Đối với tiết di n hình chữ nhật: J qđ b.h + n.Fa h0 b.x n3...
... động theo thời gian gọi thời điểm kết cấu ổn định Hoặc tác dụng tải trọng, chuyển vị kết cấu tăng không ngừng theo thời gian, kết cấu ổn định Hình 2.5 Biểu đồ dấu hiệu ổn định động theo Budiansky ... dụng lực khí động 2.7.1 Tiêu chuẩn ổn định động Budiansky - Roth Nội dung tiêu chuẩn phát biểu: Trong điều kiện đó, biên độ chuyển vị hệ tăng theo thời gian có bước nhảy đột ngột, hệ thực dao ... lực khí động tuyến tính theo hàm Theodorsen [75] - Mô hình lực khí động tuyến tính Scanlan [25], [65] - Mô hình lực khí động thực nghiệm phi tuyến [46] - Lực khí động theo lý thuyết Piston tuyến...
... tảitrọngdiđộng Tƣơng tác xe-cầu lĩnh vực rộng lớn vấn đề tảitrọngdiđộngTrong trƣờng hợp tốc độ di chuyển xe tƣơng đối thấp vấn đề đƣợc giải thông thƣờng nhƣ tảitrọng không di chuyển Các ... vào kỷ 19 Anh, cầu Stephenson bắc qua sông Dee Chester Anh sụp đổ vào năm 1847 Chính tai nạn thúc đẩy kỹ sƣ nghiên cứu vấn đề tảitrọngdiđộng Trƣớc đó, vấn đề tảitrọngdiđộng đƣợc xem xét cho ... tính theo hai mô hình: tảitrọngdiđộng khối lƣợng diđộng cho thấy khối lƣợng diđộng làm tăng đáng kể biên độ dao động dầm R Zarfram cộng nghiên cứu dao động dầm chịutảitrọng khối lƣợng di...
... chịutảitrọngdiđộng với vận tốc không đổi; Trong trường hợp dầm vết nứt, hàm đáp ứng tần số cho phép nhận biết dạng dao động theo vận tốc tảitrọngdiđộng Cụ thể, (a) vận tốc di chuyển tải ... lượng diđộng Bài toán vật thể di động: Trong trường hợp tổng quát, hệ phương trình hỗn hợp (1.1.1) bao gồm phương trình vi phân thường phương trình vi phân đạo hàm riêng mô hình toán vật thể di ... động riêng dầm chịu tác dụng lực điều hoà di động; Sử dụng hàm đáp ứng tần số nhận biết dạng dao động theo vận tốc di chuyển tảitrọng sau: Khi vận tốc di chuyển tảitrọng thấp 1/10 vận tốc tới...
... đường cong quan hệ H(x) với x >0 dây neo phía : Cuối ta vẽ đồ thị quan hệ H=f(x) cho trường hợp điểm A dịch chuyển theo phương ngang sau : V Lập đường cong quan hệ H(x) cặp dây neo : Ghép đường cong ... 56.05m => H-n = N g) Lập đường cong quan hệ H(x) với x Ho = 40000N IV Lập đường cong quan hệ H(x) với x >0 dây neo phía: (Kết cấu di chuyển sang bên phải) 1.Đặt ... H(x) với đầu dây neo phía di chuyển phía, sử dụng tính chất đối xứng ban đầu (khi chưa chịutải ngang R) cặp dây neo, ta được cong H1(x) H2(x) cặp dây neo VI Lập đường cong quan hệ R(x) Công thức...
... buồng lái di chuyển đoạn cong] - Từ 10% đến 20% áp lực bề mặt - Từ 40% đến 50% phần rỗng dọc theo thân máy đào trang - Từ 40% đến 50% mức độ bịt kín đuôi máy đào Với giá trị VL tính theo % công ... xấp xỉ theo đường cong Grauss Hình 4.18: Mô hình Gaussian tính lún bề mặt thi công hầm đưa O’Reiley New (1982) dựa theo phương pháp Schmidt - Peck Bề rộng − y2 S = S max exp ÷ 2i Trong ... phương pháp giáo sư Wahls (1981), Borcardin Cording (1987), Attewwll (1986) nêu quy trình CHиΠ 2.01.09-91 Trong CHиΠ 2.01.09-91 phụ thuộc vào thông số đường cong biến dạng vùng biến dạng mặt đất,...
... = PiH) ỏp lc cỏc lc ny c truyn lờn chiudidi phõn b (hỡnh 13) b - B rng bn, dm di ray hoc chiudi t vt; l - Chiudidi phõn b ti trng dc tuyn mộp bn xỏc nh theo hỡnh 2-8 a) b) Mặt phẳng tính ... 11) Trong ú: lc - Khong cỏch trung bỡnh t cỏc vt cn n mộp bn, tớnh bng (khi lcLb tớnh bng một; c - H s chn giú, xỏc nh theo cụng...
... (v) drag, vortex shedding and wind separation from building surface, (vi) môi trờng cao côngtrình Nên gắn đầu đo biến dạng, chuyển vị, vận tốc, gia tốc trencôngtrình để theo dõi biến dạng, ... design loads for buildings and other structures, published by American Society of Civil Engineers, Virginia, USA, 2006, 338 p http://www.thoitietnguyhiem.net http://en.wikipedia.org/wiki/Tropical_cyclone ... m bo chu c cỏc loi ti trng v tỏc ng theo phng thng ng, theo phng nm ngang, hoc tỏc dng thng xuyờn hay thay i theo thi gianrng thng xuyờn v ti trng thay v theo tỏc dng cỏc iu kin v trng thỏi gii...
... of the bridge pier with high transverse force on the multilayer base The method assumes that the pile is elastic binding via the anti-displacement hardness of the pile head and dividing the pile ... the weak base, using pile foundation can obtain the higher effect for the new technology of buttress dam or pile- platform dam The calculation of pile foundation for this case is similar to the ... with the distributive rule of the foundation coefficient basing on any function of the depth that can express accurately influence of the foundation, pile and pile platform This can apply for the...
... công thực tế theo không giai kể phương án thi công đại phương pháp đào ngầm + Các mô hình đất đa dạng có kể đến trình thoát nước, không thoát nước, cố kết từ biến Mô tả hành thành khe nứt đất kết ... http://vi.ketcau.wikia.com/wiki/Thí_nghiệm_Osterberg; [8] http://vi.ketcau.wikia.com/wiki/Kiem_tra_suc _chiu_ tai_ coc_khoan_nhoi [9] W.Wehlert & P.A Vermeer – Magnus Larson – Takao Yamashita (2005), Numerical ... tấn) Chi phí cho việc làm đối trọng lớn tảitrọng cọc, thử lớn nơi sông nước * Nhận xét kết luận Trong phương pháp thử tảitrọng cọc khoan nhồi, phương pháp thử tảitrọngtĩnh truyền thống không...
... This paper present a wavelet based method for crack detection of a double beam subjected to a moving vehicle. The double beam consists of different main and auxiliary beams connected together through an elastic medium with the distributed stiffness km and damping cm. The main ... continuous viscoelastic elements and an elastic foundation that supports the plate. In some other works, doublestring and double-rod systems are investigated [8–10]. However, in these researches the intact double beams are investigated while the cracked double beams are not. Therefore, in this paper the dynamic response of the cracked double ... investigated the free response of Timoshenko beam systems in which the effects of rotary inertia and shear deformation were taken into account. Shamalta and Matrikine [7] studied the steady-state dynamic response of ...
... dây treo không giãn trìnhchịu lực nên độ võng dầm độ võng dây Trong báo này, thành phần lực kéo theo phương ngang cáp H p tảitrọngdiđộng gây xét đến việc xác định giá trị độ võng η, biến dạng ... theo chiều dài dầm tảitrọng tác dụng lên cáp gây thay đổi hình dáng cáp so với dạng parabol ban đầu chịu tác dụng tĩnhtải g Nếu z(x) phương trình đường congcáp sau chịu tác dụng tảitrọngdi ... Cần phải ý ηsym xác định theo công thức (12) 1+ ξ η sy = W1 (19) Với W1 thể đường cong độ võng dầm giản đơn chịutảitrọng ngang (p* - Hp/r); p* p/2 trường hợp tảidiđộng nửa nhịp phía trái,...
... systems of elastically connected Timoshenko beams Journal of the Acoustical Society of America 1974; 55:1232–7 [7] M Shamalta, A.V Metrikine, Analytical study of the dynamic response of an embedded ... double-beams complex system, Journal of Sound and Vibration (232) (2000) 387–403 [2] Y.H Chen, J.T Sheu, Beam on visco elastic foundation and layered beam, Journal of Engineering Mechanics 121(1995), ... S Quek, The Finite Element Method: A Practical Course Linacre House, Jordan Hill, Oxford OX2 8DP, 2003, Elsevier Science Ltd [12] Nguyen V.K., Assessment and online mornitoring of the integrity...
... động đất theo TCVN 375:2006 Phương pháp phân tích phổ phản ứng Phân bố lực động đất theo phương ngang lên cao trình tầng tương ứng với dạng dao động thứ i theo phương X F Xj , i = F X , i Trong : ... áp lực gió độ cao Z : W=W0 k ( z j ) c Trong : § W0 : giá trị áp lực gió tiêu chuẩn lấy theo bảng đồ phân vùng § k : hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo độ cao § c : hệ số khí động ; hệ số ... động đất theo TCVN 375:2006 2.2 Quy trìnhtính tốn động đất theo TCVN 375:2006 Xác định hệ số ứng xử (q) kết cấu bê tơng cốt thép Bước q = q0.kw Giá trị hệ số ứng xử q0 cho hệ có đặn theo mặt đứng...