thiết kế tháp chưng cất cồn 96 2
thiết kế tháp chưng cất cồn 96% từ gỗ vụn – năng suất nhập liệu 1000 kgh
Ngày tải lên :
16/06/2014, 16:53
... 1)], ta có 2 nhiệt dung riêng rượu: cR = 28 82, 25 (J/kg.độ) Suy ra: cF = x F cR +(1- x F ).4186 = 22 , 12% .28 82, 25+(1 -22 , 12% ).4186 = 4055, 625 (J/kg.độ) Vậy: QF = 1000.4055, 625 .(86,5 -20 ) = 2 6969 9,063 ... 21 VI XÁC ĐỊNH SỐ MÂM THỰC TẾ: .22 CHƯƠNG III: TÍNH TỐN –THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT .25 I ĐƯỜNG KÍNH THÁP: (Dt) 25 1.Đường kính đoạn cất: 25 2. Đường kính đoạn chưng: ... = 22 , 12% 46.x F + (1 − x F ).18 Khối lượng ethanol dòng nhập liệu: 22 1 ,2 (Kg/h) = > 4.8 (Kmol/h) • Ta có phương trình sau: (C6H10O5)n + nH2O → nC6H12O6 (xúc tác H+) C6H12O6 → 2C2H5OH + 2CO2...
- 80
- 2.3K
- 13
THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT CỒN THÔ VỚI NĂNG XUẤT THEO NGUYÊN LIỆU ĐẦU VÀO 5000 K/GH
Ngày tải lên :
21/02/2014, 20:02
... / 2) = 25 4.1 (N/m2) Trở lực đĩa: ∆pd = ∆pk + ∆ps + ∆pt = 396. 29 + 22 .2 + 25 4.1 = 6 72. 6 N/ m2 Tổng trở lực phần cất: ∆pc = 28 *6 72. 6 = 188 32. 8 N/ m2 • Phần chưng: Trở lực đĩa khô: Gw 22 .4Tm 527 7.5 ... 22 .4Tm 527 7.5 * 22 .4 (27 3 + 91.5) = 2. 433 m3/ s Vy = = M wTo 3600 18. 02 * 27 3 * 3600 Vy 2. 433 = wo = = 21 .22 m/ s n.i.a.hso 26 * 63 * * 35 *10 −6 * 0.855 * 21 .22 = 9 62 .49 N/ m2 Trở lực đĩa sức ... tích đĩa: SD = πD2/ = π 1 .22 / = 1.13 m2 f: tổng diện tích chóp đĩa, m2 f = 0.785 D2ch*n = 0.785*0. 122 *26 = 0.3 m2 F = 1.13- 2* 0 .2 = 0.73 m2 hb= (73 − 19 .2 − 30)(0.73 *10 − 300) * 922 .7 *10 −6 +...
- 36
- 1.2K
- 3
Đề tài THIẾT kế THÁP CHƯNG cất cồn THÔ với NĂNG XUẤT THEO NGUYÊN LIỆU đầu vào 5000 KG h
Ngày tải lên :
07/12/2015, 21:06
... / 2) = 25 4.1 (N/m2) Trở lực đóa: ∆pd = ∆pk + ∆ps + ∆pt = 396. 29 + 22 .2 + 25 4.1 = 6 72. 6 N/ m2 Tổng trở lực phần cất: ∆pc = 28 *6 72. 6 = 188 32. 8 N/ m2 • Phần chưng: Trở lực đóa khô: Gw 22 .4Tm 527 7.5 ... 22 .4Tm 527 7.5 * 22 .4 (27 3 + 91.5) = 2. 433 m3/ s Vy = = M wTo 3600 18. 02 * 27 3 * 3600 Vy 2. 433 = wo = = 21 .22 m/ s n.i.a.hso 26 * 63 * * 35 *10 −6 * 0.855 * 21 .22 = 9 62 .49 N/ m2 Trở lực đóa sức ... tích đóa: SD = πD2/ = π 1 .22 / = 1.13 m2 f: tổng diện tích chóp đóa, m2 f = 0.785 D2ch*n = 0.785*0. 122 *26 = 0.3 m2 F = 1.13- 2* 0 .2 = 0.73 m2 hb= (73 − 19 .2 − 30)(0.73 *10 − 300) * 922 .7 *10 −6 +...
- 37
- 255
- 0
THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT HỖN HỢP ACETONE – NƯỚC LOẠI THÁP ĐỆMNĂNG SUẤT : 1500 (Kg/h)
Ngày tải lên :
30/10/2012, 17:02
... 195-1 .2 x 0.751 x −3 0 .21 16.10 17 42. 52 0.038 lg 0.3 42 0.19 0 .21 16.10 −3 22 44 545 823 .16 x x 3.83x 224 4.545 = 1.1 996 (m) x 0.4483.10 −3 22 44.545 17 42. 52 1. 429 ... 27 38.13 x 3100.684 x 62. 5 = 0.53 x 109 (J/h) = 147.395(kW) • Nhiệt lượng đốt mang vào tháp QD2(J/h) QD2 = D2 2 = D2(r2 + C2 2) Dùng nước As 2at , r2 = 22 08 (kJ/Kg) , tO = 119.6OC T2,C2 : tO Nhiệt dung ... 195(m2/m3) = 12. 675(m3/m2.h) U tt 16.8 = = 1. 32 U th 12. 675 Từ bảng IX.6,[5] ⇒ ϕ = V 0.75 0 .25 2/ 3 đ 0 .25 2/ 3 h1 = a.ψ.δ Rex Pr y (m ) = 0. 123 x1x195 x 72. 59 x9.197 = 0.4(m ) đ µ h2 = 2. 56 ...
- 40
- 2.4K
- 63
Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Acetone - Nước loại tháp đệm năng suất 1500 (Kgh)
Ngày tải lên :
09/11/2012, 13:31
... 195-1 .2 x 0.751 x −3 0 .21 16.10 17 42. 52 0.038 lg 0.3 42 0.19 0 .21 16.10 −3 22 44 545 823 .16 x x 3.83x 224 4.545 = 1.1 996 (m) x 0.4483.10 −3 22 44.545 17 42. 52 1. 429 ... 27 38.13 x 3100.684 x 62. 5 = 0.53 x 109 (J/h) = 147.395(kW) • Nhiệt lượng đốt mang vào tháp QD2(J/h) QD2 = D2 2 = D2(r2 + C2 2) Dùng nước As 2at , r2 = 22 08 (kJ/Kg) , tO = 119.6OC T2,C2 : tO Nhiệt dung ... 195(m2/m3) = 12. 675(m3/m2.h) U tt 16.8 = = 1. 32 U th 12. 675 Từ bảng IX.6,[5] ⇒ ϕ = V 0.75 0 .25 2/ 3 đ 0 .25 2/ 3 h1 = a.ψ.δ Rex Pr y (m ) = 0. 123 x1x195 x 72. 59 x9.197 = 0.4(m ) đ µ h2 = 2. 56 ...
- 40
- 3.4K
- 77
Tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Methanol-Nước (2)
Ngày tải lên :
09/11/2012, 13:55
... nhiãût âäü : CA20 = 25 70 J/kg.âäü , CA40 = 26 70 J/kg.däü = > Nhiãût dung riãng ca metylic åí 25 0C l: 40 20 CA25 = CA20 + C A − C A (25 − 20 ) = 25 70 + 5.5 = 25 79 J / kgdo 40 − 20 *Nhiãût dung ... 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 Kiãøu Kêch thỉåïc näúi (mm) Dy mm Dn D Dδ 40 45 130 100 80 50 57 140 110 90 70 76 160 130 110 100 108 20 5 170 148 150 159 26 0 22 5 20 2 Buläng D1 db 2 ... = 27 60 J/kg.âäü => 60 40 CA50 ,25 = CA40 + C A − C A (50 ,25 − 40) 60 − 40 = 26 70 + 27 60 − 26 70 (50 ,25 − 40) = 27 16,13 J/kg.âäü 60 − 20 Nhiãût dung riãng ca nỉåïc åí nhiãût âäü 50 ,25 0C: Trang 27 ...
- 60
- 2.2K
- 23
Tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Methanol-Nước
Ngày tải lên :
09/11/2012, 13:55
... = 675 ,2 kcal/kg = 28 26 ,25 kJ/kg Tra bảng 1 .25 0, trang 3 12, [1] : rN = 559,5 kcal/kg = 23 41 ,96 kJ/kg Suy ra: rD = 0,95 .28 26 ,25 + (1 - 0,95) .23 41 ,96 = 28 01,1 kJ/kg ⇒ Qnt = (1 + 3,71).83,57 .28 01,1 ... 121 7,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 - qtΣrt = 42, 622 oC ⇒ PrP2 = 5, 796 ⇒ Nun = 7, 32 ⇒ αn = 1 42, 78 W/m2K ⇒ qn = αn (tP2 – tf) = 123 1 ,2 W/m2 Kiểm tra sai số: ε= Kết luận: ... 4 126 ,5 J/kgK Áp dụng công thức (V.35), trang 12, [2] : PrW = cµ = 2, 067 λ g d o ρ β ∆t 2 1 β= = = 2 ,96. 10 −3 K −1 T 64 ,25 + 27 3 Gr = ⇒ Gr = 9,81.0,0 32 3.950,06 2. 2 ,96. 10 −3 .20 = 193,4.10 (0 ,29 8.10...
- 58
- 8K
- 117
Thiết kế tháp chưng cất hệ acid axetic - Nước hoạt động liên tục với nâng suất 5m3-h có nồng độ 8% mol acid axetic
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... 0.355.10-3*4195/0.675 =2. 2 D Prw1 =2. 81 Suy ra: NuD =0. 021 *1*359 42. 910.8 2. 20.43 * (2. 2 /2. 81)0 .25 = 122 .29 H s cp nhit ca sn phm ỏy ng ngi: SVTH NGUYN B DUY 32 AMH Quỏ Trỡnh v Thit B GVHD : NGUYN èNH TH Nu D D = 122 .29 *0.657/0.013=6180 .2( W/m2.oK) ... 0 .2 (m/s) + hf1 -2 : tng tn tht ng t (1-1) n (2- 2): hf1 -2 = h1 + h2 + h3 = 0. 623 +4.67+11. 52 = 16.813(m) 2 P P v v1 Vy: Chiu cao bn cao v: Hcv = z2 + + +hf1 -2 F g 2. g =6.08 42 + 18 526 .27 0 .2 ... 50. 62. 2 +21 053.18 +2. 86 .96= 24 337.1(Kg) Lng thộp CT3 cn dựng: G2 = Gbớch ghộp thõn + Gbớch ghộp ng dn = 51.08 + (2. 4 .(0 .20 52- 0. 12) .0.014 + 2. 2 2 (0.37 -0 .25 ) 0. 022 ) 7850 = 675.40 82( Kg) S...
- 44
- 1.4K
- 8
Thiết kế tháp chưng cất hệ acid axetic
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... (CH3-CH2)2O Al2O3 to + CH2=CH2 + H2O C2H5-NH2 + H2O H2O 29 AMH Quỏ Trỡnh v Thit B 20 7 20 8 20 9 21 0 21 1 21 2 21 3 21 4 21 5 21 6 21 7 21 8 21 9 22 0 22 1 22 2 22 3 22 4 22 5 22 6 22 7 22 8 22 9 23 0 23 1 23 2 23 3 23 4 23 5 23 6 ... Thit B 26 4 26 5 26 6 26 7 26 8 26 9 27 0 27 1 27 2 27 3 27 4 27 5 27 6 27 7 27 8 27 9 28 0 28 1 28 2 28 3 28 4 28 5 28 6 28 7 28 8 28 9 29 0 29 1 29 2 29 3 29 4 29 5 29 6 29 7 29 8 29 9 300 301 3 02 303 304 305 306 307 308 309 310 ... 127 3 127 4 127 5 127 6 127 7 127 8 127 9 128 0 128 1 128 2 128 3 128 4 128 5 128 6 128 7 128 8 128 9 129 0 129 1 129 2 129 3 129 4 129 5 1 29 6 129 7 129 8 129 9 1300 1301 174 8, 526 .1000 588,977.18,478 = 0,7834 (m2) Suy chiu...
- 63
- 981
- 3
Thiết kế tháp chưng cất hệ Etanol
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... 1)], ta cú 2 nhit dung riờng ca ru: cR =28 82, 25 (J/kg.) Suy ra: cF = x F cR +(1- x F ).4186 =22 , 12% .28 82, 25+(1 -22 , 12% ).4186 = 4055, 625 (J/kg.) Vy: QF = 1000.4055, 625 .(86,5 -20 ) = 2 6969 9,063 (KJ/h) ... 33080,779 33174, 028 33080,779 =0 ,28 2% < 5%: tho Vy: tw1 = 72, 1oC v tw2 = 55,087oC 525 8,569 Khi ú: W = 2, 487 0, 25 = 4187,440 (W/m2.oC) 4 822 ,26 7 = 321 9, 529 (W/m2.oC) 5,033 0, 25 K = = 940,145 ... F F 195,346.0,5184 4 822 ,26 7 = = N = , 25 , 25 d tr Prw 0, 021 Prw Nhit ti phớa dũng nhp liu: q F = F (t w t tbF ) = 4 822 ,26 7 Prw , 25 (t w 44,783) (W/m2) (IV.19) Vi: tw2 : nhit ca vỏch tip...
- 63
- 1.3K
- 16
THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT HỖN HỢP ACETONE – NƯỚC LOẠI THÁP ĐỆM NĂNG SUẤT 1500 (Kg-h)
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... x 0 .21 16.10 22 44.545 17 42. 52 0.3 42 823 .16 x 1. 429 0.19 0 .21 16.10 x 0.4483.10 x 195-1 .2 x 0.751 x 0.038 17 42. 52 x 3.83x 224 4.545 = 1.1 996 (m) 22 44.545 3.83 17 42. 52 lg H ... f = 827 .22 (Kg/m3) _ x a xa = 0.58 + (1 0.58) = 827 .27 (Kg / m ) = + f a n 7 42. 625 981 625 _ f = A.Cp. ( W / m.ủoọ) M = 3.58.10 x3100.68x 827 .22 x 827 .22 = 0 .27 74( Wm.ủoọ) 30 = 0 .23 85(Kcal ... 2x + = 1.638 2x36 400 475 20 l = l2 C 2. l D l + + 0 .2 l2 12. 5 475 2x36 12. 5 = =1 .24 6 +1 + 0.2x 36 450 36 tt = 0.61x16 (mm) 12. 5 43.375 0 .26 2 450...
- 37
- 2.2K
- 15
Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Axeton - Metanol
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... = 122 ,8 (kcal/kg) = 514 ,20 8*103 J/kg rb = 26 2, 52 (kcal/kg) = 1099,1 42* 103 J/kg r1 = 51 420 8 * 0, 021 39 + (1 0, 021 39) * 10991 42 = 1086630 ,26 2( J / kg ) r 929 130,707 g1 = g1 = 26 247,83 = 22 443,38(kg ... = 23 02, 92 J/kgd CB59,36 = 27 57, 12 J/kg Cf,59,36 = 23 02, 92* 0, 32 + 27 57, 12* (1-0, 32) = 26 11,7 J/kg Ta chn hi nc bóo hũa un sụi ỏp sut p = atm ,t o = 99,1oC ,suy r1 = 22 64* 103 J/kg (bng I- 125 ... 64,303oC : CA = 23 18,985 J/kg CB = 27 81,515 J/kg Suy CW = 23 18,985*0, 02 + 27 81,515*(1-0, 02) = 27 72, 26 J/kg Vy QW =9000 *27 72, 26*64,303 = 1604381713 J/h f/ Nhit lng nc ngng mng : Qng = D2 C 22 J/h g/...
- 37
- 949
- 5
THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT LOẠI MÂM CHÓP ĐỂ CHƯNG CẤT HỖN HỢP AXIT AXETIC - NƯỚC
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... 3,1416/4.(0,9 32 – 0,80 62) .16.0, 022 .7,9.103 = 470,14 (Kg) Khối lượng bích nối ống dẫn : Mb = 3,1416/4 [(0 ,26 2 – 0,1 52) .0,016 + (0,1 42 – 0,0 52) .0,0 12 + (0, 122 – 0,0 322 ).0,0 12 + ( 0,0 92 – 0, 022 ) 0,0 12 + (0,1 42 ... (con) Vào TBNT 150 159 26 0 22 5 20 2 M16 16 Hồn lưu 50 57 140 110 90 M 12 12 Nhập liệu 32 38 120 90 70 M 12 12 Dòngspđáy 32 38 120 90 70 M 12 12 Hơivào đáy 50 57 140 110 90 M 12 12 • Theo bảng XIII.30 ... 1 .2 Enthalpy: • hFS = ( 0, 92 4 ,22 0198 + 0,08 2, 4308 ) 100,1 524 = 408, 326 (kJ/kg) • hWS = ( 0,70 4 ,22 0945 + 0,30 2, 433818 ) 100, 727 2 = 371,161 (kJ/kg) • hDS = ( 0,995 4 ,22 00 12 + 0,005 2, 430047...
- 56
- 8.1K
- 44
Thiết kê tháp chưng cất methanol tinh khiết
Ngày tải lên :
18/03/2013, 14:10
... = 675 ,2 kcal/kg = 28 26 ,25 kJ/kg Tra bảng 1 .25 0, trang 3 12, [1] : rN = 559,5 kcal/kg = 23 41 ,96 kJ/kg Suy ra: rD = 0,95 .28 26 ,25 + (1 - 0,95) .23 41 ,96 = 28 01,1 kJ/kg Qnt = (1 + 3,71).83,57 .28 01,1 ... 121 7,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 - qtΣrt = 42, 622 oC ⇒ PrP2 = 5, 796 ⇒ Nun = 7, 32 ⇒ n = 1 42, 78 W/m2K ⇒ qn = n (tP2 – tf) = 123 1 ,2 W/m2 Kiểm tra sai số: ε= Kết luận: ... Aùp dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P P2 v1 v2 z1 + + = z2 + + +hf1 -2 ρF g ρF g 2. g 2. g 2 P − P1 v2 − v1 + z1 = z2 + +hf1 -2 ρ F g 2. g Trong đó: z1: độ cao mặt thống (1-1) so...
- 52
- 1.1K
- 4
Thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp acetone - nước loại tháp đệm
Ngày tải lên :
21/04/2013, 09:43
... phương pháp hiệu để thu Acetone tinh khiết chưng cất phân đoạn dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp Chọn loại tháp chưng cất phương pháp chưng cất : Chưng cất trình phân tách hỗn hợp lỏng thành cấu ... TÍNH TOÁN THIẾT BỊ PHỤ I II III IV THIẾT BỊ NGƯNG TỤ SẢN PHẨM ĐỈNH THIẾT BỊ GIA NHIỆT NHẬP LIỆU NỒI ĐUN BƠM CHƯƠNG : TÍNH GIÁ THÀNH THIẾT BỊ SVTH: Võ Ngọc Tiệp - Trang 2- MSSV:699 022 03 ĐỒ ÁN ... HCH2C=O → CH3-C-CH2-C-CH3 C H3 C H3 ( 4-oxy-4-mêtyll -2- pentanon) Acetone khó bò oxi hóa thuốc thử Pheling, Tôluen, HNO3đđ, KMnO4 ,… Chỉ bò oxi hóa hỗn hợp KMnO4 + H2SO4, Sunfôcrômic K2Cr2O7 + H2SO4…...
- 6
- 1.2K
- 10
đồ án môn quá trình và thiết bị: tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp metanol
Ngày tải lên :
08/09/2013, 23:38
... bò oxy hoá O2 tác dụng ánh sáng chuyển thành CO2 H2O theo phương trình: 2CH3OH + 3O2 2CO2 + 4H2O Hiện methanol sản xuất cách tổng hợp trực tiếp từ H2 CO, gia nhiệt áp suất thấp có mặt chất xúc ... y 92, 3 87,7 10 81,7 20 78 30 75,3 40 73,1 50 71 ,2 60 69,3 70 67,5 80 26 ,8 41,8 57,9 66,5 72, 9 77,9 82, 5 87 91,5 66 90 95, 64,5 100 100 Ở x thành phần lỏng y thành phần II Lý thuyết chưng cất: ... chọn phương pháp chưng cất liên tục cấp nhiệt gián tiếp Thiết bò chưng cất: Trong sản xuất thường dùng nhiều loại thiết bò khác để tiến hành chưng cất Tuy nhiên yêu cầu chung thiết bò giống nghóa...
- 7
- 1.2K
- 7
Thiết kế tháp chưng cất dầu nặng năng suất 3.000.000 tấn/năm
Ngày tải lên :
25/02/2014, 21:04
... 44,4 46,5 48,6 50,7 52, 8 54,9 22 3,5 22 4,5 22 5,5 22 7 SVTH:mai xu©n ®«ng 22 8 23 0 23 1 23 3 57 23 4,5 23 7 Trang 27 Nhiệđộ C t t, 26 0 25 0 PRF 24 0 23 0 VE 22 0 21 0 % thể tích 20 0 10 20 30 40 50 60 70 80 ... ta có: Q1 = 68 ,25 .103.( 25 0,910 - 22 2,6 92 ) = 1 925 878,5 kcal/h Q2 = 36.10 ( 24 2,060 - 159 ,29 4 ) = 29 79576 kcal/h Q3 = 65 ,25 .10 ( 23 9,480 - 156,013 ) = 544 622 1,75 kcal/h Q4 = 20 2, 125 .10 ( 174,094 ... cất sản phẩm sau: Bảng 2: Giá trị nhiệt độ %V chưng cất Sản phẩm Nhiệt độ (0C) Xăng Dầu hoả Diezel t0% 35 20 0 26 0 t10% t20% t30% 58 20 6 27 0 76 21 2 28 0 93 21 9 29 1 t40% t50% t60% 111 22 5 29 9 128 ...
- 48
- 788
- 1
luận văn: : “thiết kế tháp chưng cất hệ Etanol - Nước hoạt động liên tục với nâng suất nhập liệu : 1500 kg/h có nồng độ 15% mol etanol ,thu được sản phẩm đỉnh có nồng độ 85% mol etanol với độ thu hồi etanol là 99%.” pdf
Ngày tải lên :
23/03/2014, 15:20
... R R 2. 496 2. 723 2. 9497 3. 023 mox 47.818 37.733 32. 801 33.545 mox*(R+1) 167.173 140.480 130. 320 134.9 52 13 ĐAMH Q Trình Thiết Bị 170 GVHD : Lê Xn Hải R*(m ox+1) 160 150 140 130 R 120 2. 00 2. 50 ... 195,346.0,5184 4 822 ,26 7 = = αN = , 25 , 25 d tr Prw 0, 021 Prw Nhiệt tải phía dòng nhập liệu: q F = α F (t w − t tbF ) = 4 822 ,26 7 Prw , 25 (t w − 43 ,27 5) (W/m2) (IV.19) Với: tw2 : nhiệt độ vách ... = 4 822 ,26 7 (55,087 − 43 ,27 5) = 33174, 028 (W/m ) 0, 25 5,033 Kiểm tra sai số: ε= qW − q F qW = 33080,779 − 33174, 028 33080,779 =0 ,28 2% < 5%: thoả Vậy: tw1 = 72, 1oC tw2 = 55,087oC 525 8,569 2o =...
- 60
- 1.5K
- 6
