... CẦU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9,81 2400 (11,5 0,2 2,5 0,22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 15,783 kN/m
- ... thiết phần tĩnh tải của lớp phủ mặt cầu đợc phân bố đều giữa tất cả các dầm
chñ, ta cã:
DW =
sodamchu
ubedaylopphxechayBerongphanWg
fws
)).(.(.
=
9,81.(2250).(13,0).(0,075)
6
= 35867,8 N/m=3,587...
... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 51200mm
2
=0,0512m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850.(9,81).(0,0512) = 3942,84 ... 7850.(9,81).(0,0512) = 3942,84 N/m = 3,943 kN/m
- Tải trọng bản thân lan can (chia đều cho 6 dầm);
DC
lancan
=
sodamchu
AgW
lancanlancan
=
2400.(9,81).0,32
6
= 1256.68 N/m =1,256 kN/m
-Tải trọng bản thân của...
... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 43408mm
2
=0,043408m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850x(9,81)x(0,043408) ... = 3342,785 N/m
= 3,343 kN/m
- Tải trọng bản thân lan can (chia đều cho 6 dầm);
DC
lancan
=
sodamchu
AgW
lancanlancan
=
2400 (9,81) 0,32
6
ì ì
= 1256,68 N/m =1,257 kN/m
-Tải trọng bản thân...
... CẦU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9.81 2400 (11.5 0.2 2.5 0.22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 16,382 kN/m
- ... thiết phần tĩnh tải của lớp phủ mặt cầu đợc phân bố đều giữa tất cả các dầm
chñ, ta cã:
DW =
sodamchu
ubedaylopphxechayBerongphanWg
fws
)).(.(.
=
9,81.(2250).(13,0).(0,075)
6
= 35867,8 N/m=3,587...
... CẦU HM
DC
bản
=
. .
C ban
g W A
sodamchu
=
9,81 2400 (11,5 0,2 2,5 0,22)
6
x x x x+
=11183,4 N/m=11,183 kN/m
Tải trọng các bộ phận của kết cấu: DC = DC
dam
+ DC
lancan
+DC
bản
= 15,783 kN/m
- ... trọng bản thân dầm chủ (tính trên 1m dài dầm)
DC
dam
= W
S
.g.A
g
Trong đó: W
S
= 7850kg/m
3
; g = 9,81 m/s
2
;
A
g
= 43408mm
2
=0,043408m
2
DC
dam
= W
S
.g.A
g
= 7850x(9,81)x(0,043408) ... thiết phần tĩnh tải của lớp phủ mặt cầu đợc phân bố đều giữa tất cả các dầm
chñ, ta cã:
DW =
sodamchu
ubedaylopphxechayBerongphanWg
fws
)).(.(.
=
9,81.(2250).(13,0).(0,075)
6
= 35867,8 N/m=3,587...
...
ứng suất nén ở Đáy dầmthép do tảI trọng có hệ số dầm trong
TảI trọng M
D1
M
D2
M
D3
M
LL+IM
S
t
.thep S
t
.liên hợp
ứng suất
(MPa)
D1 2498,8 22,9
ì
10
6
105,5
D2 765 25,82
ì
10
6
29,62
D3 540 ... 49CĐ5
ứng suất của bản biên dới của dầmthép do mômen sử dụng
Tải trọng M
D1
M
D2
M
D3
M
LL+IM
S
t
.thep S
t
.liên hợp
ứng suất
(MPa)
D1 1933 22,9
ì
10
6
84,4
D2 510 25,82
ì
10
6
19,75
D3 360 25,82
ì
10
6
14
LL+IM...
... 5,4
1440
80
18
w
D
t
= =
yw
F
kE.
1,1
=
250
4,5.200000
1,1
= 72, 3
yw
F
kE.
38,1
=
250
4,5.200000
38,1
= 90, 7
⇒
yw
F
kE.
1,1
≤
w
D
t
≤
yw
F
kE.
38,1
Nên:
yw
w
F
kE
t
D
C
.
.
1,1
=
...
... mômen dương :
Hỡnh 4.5
ã
ẹoỏi vụựi baỷn cuỷa cau dam, coự thể phân tích như mô hình
dải bản liên tục ke treõn caực dam chuỷ.
ã
ẹoỏi vụựi baỷn maởt cau của các dầm có mặt cắt hình hộp
có thể ... tiếp xúc của bánh xe với mặt đường :
- Chiều rộng ( ngang cầu ) : b = 510mm
- Chiều dài ( doùc cau ) :
(TCN 3.6.1.2.5-1)(4.5)
= ì + +
3
2 28 10 1
100
n
IM
l P
Hình 4.6 Xếp bánh ... sánh chọn giá trị lớn của áp lực bánh xe trong
các trường hợp trên để đưa vào tính toán thieát ke .
trong đó :
- hệ số tải trọng của tónh tải bản thân kết cấu = 1,25
- hệ số tải...