... C àn masát khu Hình 1.4 Máyhànmasát khu Hình 1.5 Máyhànmasát khu Hình 1.6 Máyhànmasát khu Hình 1.7 Máyhànmasát khu àn v àn d Hình 1.8 Máyhànmasát khu àn v àn d Hinh 1.9 Taymáy ... T ÁN Hànmasát khu àn th m thân thi hàn, t th ên công ngh trang thi c àn masát khu yêu c N : Trình bày t hi ên th hànmasát khu nguyên lý àn masát khu àn masát khu c i àb ì cho taymáy ên ... Các công ty s àn masát khu -Tech Engineering (M 1.3.2 Các d ng máy móc thi M àn masát khu àn masát khu ên th 1.3.2.1 Máyhànmasát khu Hình 1.4 Máyhànmasát khu Máyhànmasát khu hàn tròn...
... nghiên cứu công nghệ hànmasátkhuấy Có thể kể đến số nghiên cứu tác giả sau: Luận văn Thạc sĩ Mai Đăng Tuấn, nghiên cứu số thông số ảnh hưởng đến chất lượng mối hànmasátkhuấy nhôm phẳng Trong ... Welding of Aluminum Alloys," Journal of Materials Processing and Manufacturing Science, vol 7, pp 185194, 1998 [6] O O G B B a O M Frigaard, "Modelling of the Thermal and Microstructure Fields during ... bảo vệ, hàn tia laser, phần đáp ứng yêu cầu Ðặc biệt phương pháp hànmasátkhuấy (FSW) xem phương pháp hữu hiệu quan tâm Hànmasátkhuấy bước tiến quan trọng lĩnh vực hàn thập niên qua, công...
... nghiên cứu công nghệ hànmasátkhuấy Có thể kể đến số nghiên cứu tác giả sau: Luận văn Thạc sĩ Mai Đăng Tuấn, nghiên cứu số thông số ảnh hưởng đến chất lượng mối hànmasátkhuấy nhôm phẳng Trong ... Welding of Aluminum Alloys," Journal of Materials Processing and Manufacturing Science, vol 7, pp 185194, 1998 [6] O O G B B a O M Frigaard, "Modelling of the Thermal and Microstructure Fields during ... bảo vệ, hàn tia laser, phần đáp ứng yêu cầu Ðặc biệt phương pháp hànmasátkhuấy (FSW) xem phương pháp hữu hiệu quan tâm Hànmasátkhuấy bước tiến quan trọng lĩnh vực hàn thập niên qua, công...
... hóa học hợp kim nhôm AA7075-T6 Al Zn Mg Cu Si Fe Mn Ti 87.1÷91.4 5.1÷6.1 2.11÷2.9 1.2÷2 Cr Max Max Max Max 0.18÷0.28 0.4 0.5 0.3 0.2 Bảng Đặc tính học hợp kim nhôm AA7075-T6 Giới hạn Độ Độ bền ... liệu khoảng từ 10÷40 µm Vùng bị ảnh hưởng nhiệt (II) (Thermo Mechanically Affected Zone - TMAZ), nơi mà vật liệu bị biến dạng dẻo masát vai chốt hàn tạo nên Vì kích thước hạt nhỏ vùng ảnh hưởng ... tăng TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Rowe C E D and Thomas W M., Advances in tooling materials for friction stir welding (Cedar Metals Ltd, TWI Cambridge) Materials Congress – Disruptive Technologies for...
... SỐ LÀM VIỆC CỦA MÁY ĐO MASÁT Các thơng số đầu vào Máy đo masát Thơng số đầu 1.Các thơng số đầu vào • Liên kết masát (cặp masát A B) Ở đây, A trục B bạc lót Liên kết masát đặc trưng thơng ... cường độ hao mòn ổ lớn Tải nhiệt: Nhiệt sinh masát trục với bạc lót (ma sát trượt) masát ổ lăn (ma sát lăn) V - Vận tốc trượt • Mơi trường liên kết masát làm việc (c) gồm có: chất bơi trơn khơng ... là: Tốc độ trượt hai bề mặt ma sát, tải trọng tác dụng lên ổ thơng số đầu hệ số masát 3.Xác định hệ số masát Lực masát ổ đỡ: Fms = Fms1 + Fms2 (N) (1 – 3) Lực masát sinh tai bạc lót phía...
... no max Tớnh theo cỏc t s truyn ln nht v t s truyn nh nht k t trc chớnh n trc õự tiờn n0min = nmax/ i Umaxi ; n0max = nmin/ i Umini Trong i- ch s biu th nhúm truyn Umaxi= Umax1 Umax2 Umaxi ... Umin2 Umini Cú th ly: i Umaxi= Umax1 Umax2 Umaxi= Lấ VN PH LP CTM7_K52 Page 37 B mụn mỏy v ma sỏt hc i ỏn thit k mỏy cụng c Umini= Umin1 Umin2 Umini = 1/4 Vy nomax= 11,8/(1/4)4 = 3020,8 ... Str 5 5 19b + 18f 19b + 18f 19b + 18f 19b + 18f 2 ly hp ma sỏt ly hp ma sỏt ly hp ma sỏt ly hp ma sỏt Yu t so sỏnh Chiu di L S bỏnh rng Mmax C cu c bit Kt lun : Vi phng ỏn v bng so sỏnh trờn ta...
... tráng phủ thay đổi : - Độ bền đứt - Độ bền xé Khả may vải khác vải may mặc thông thường, đường may dễ bị nhăn, kim khâu cần có yêu cầu riêng Máymay phải chuyên dùng Độ bám dính màng nhựa vào vải ... rỉ dùng tay quay để tạo lực kẹp TRSI - 2010 24/49 Tay quay Vo may ̉ ́ Khung chị u lưc ̣ Kep ̣ Bì nh trung gian Đêm cao su ̣ Ông thông ́ vơi kep mâu ́ ̣ ̃ Kep dươi ̣ ́ Thiêt kê thân may thư ... mbar, cmH2O Thang đo 1000 mbar 1000 mbar 0.5 % giá trị đọc ±1 mbar ±1.29 mbar (max) Độ không đảm bảo đo TRSI - 2010 45/49 Diện tích thử 100 cm2 100 cm2 Bề dày mẫu max mm max mm max 40 mm max 40 mm...
... Mms’ = 1,6 = 4,8 (N.m) Vận tốc trượt trục trường hợp V’ chọn có giá trị lớn khoảng cho phép để masát sinh ổ trượt lớn (V’ = m/s) Vận tốc trượt xác định công thức sau: V’ π d nt ' 6010 = (m/s) ... thuật động điện chọn lại Kiểu động DK32 -4 Công suất N’(kW ) Momen Vận tốc quay Cosϕ’ M m' M dm ' M max' M dm ' n’(v/ph) 1400 bánh đà GD2 (kgm2) 0,79 1,8 2,0 0,021 Trọng lượng (kg) 27 Động chọn kiểm...
... cao, làm việc êm ổ lăn Nhưng masát ổ trượt thường lớn masát ổ lăn Điều trái với mong muốn vừa nêu Để giảm masát giảm mòn cho BLTCV, mặt cần tìm kiếm vật liệu chống masát để làm bạc, phù hợp ... chống masát để làm bạc, phù hợp với vật liệu trục chân vịt (hoặc áo bao trục); nghĩa chọn cặp masát thích hợp Mặt khác, cần tìm cách giảm tải, giảm tốc độ trượt bôi trơn, làm mát thật tốt cho ... chân vịt công suất tàu quy định), để giảm tải, nghĩa giảm áp suất danh nghĩa bề mặt bạc, nhằm giảm masát hao mòn, người ta tăng chiều dài bạc lái lên (4 - 5) lần chiều dài bạc mũi lên gấp (3 - 4)...
... quay trục masát sinh ổ trục trình máy làm việc Trục (3) quay với nhiều vận tốc khác nhờ truyền đai (2) Ổ trục chịu tải trọng P có vận tốc trượt tương đối trục bạc lót V Masát sinh ổ trục masát ... thẳng đứng Từ giá trị độ lệch kim (7) trọng lượng đối trọng (14) xác định mô men ma sát, lực masát từ tìm hệ số masát ổ trượt Nhiệt độ làm việc ổ trượt khống chế lưu lượng chất bôi trơn (nước) ... lệch Ống bao Bạc lót phía lái 10 Ổ lăn 11 Quả nặng 12 Lỗ nước 13 Thanh treo đối trọng 14 Đối trọng 15 Thân giá đỡ chữ A 16 Thanh thép chữ U Gdt Trọng lương đối trọng Pqn Trọng lượng nặng cân...
... cường độ hao mòn ổ lớn Tải nhiệt: Nhiệt sinh masát trục với bạc lót (ma sát trượt) masát ổ lăn (ma sát lăn) V - Vận tốc trượt Môi trường liên kết masát làm việc (c) gồm có: chất bôi trơn không ... là: Tốc độ trượt hai bề mặt ma sát, tải trọng tác dụng lên ổ thông số đầu hệ số masát 3.Xác định hệ số masát Lực masát ổ đỡ: Fms = Fms1 + Fms2 (N) (1 – 3) Lực masát sinh tai bạc lót phía ... đặt hai ổ lăn (10) Hai ổ lăn sinh mô men masát (M0) ngược chiều với mô men masát ổ, chiều với mô men masát đối trọng gây (M1).Vì vậy, tính mô men masát ổ thông qua đối trọng cần phải cộng...
... (N.mm) (2 – 3) Trong đó: Mmsi – Mô men masát sinh trục bạc lót thứ i (N.mm) Fmsi - Lực masát sinh trục bạc lót thứ i (N) d - Đường kính trục (mm) Mô men masát sinh bạc lót phía lái là: Mms1 ... phía lái là: Mms1 = Fms1 d = 24 50 = 600 (N.mm) Mô men masát sinh bạc lót phía mũi là: Mms2 = Fms2 d = 11 50 = 275 (N.mm) Tổng mô men masát sinh ổ trượt là: Mms = Mms1 + Mms2 (N.mm) (2 – 4) ... Mô Vận men tốc quay Cos Mm M dm M max M dm n đà GD2 (v/ph) 1440 bánh Trọng lượng (kg) (kgm2) 0,76 1,8 Trong đó: Mm – Mô men mở máy M đm - Mô men định mức Mmax – Mô men lớn 1,8 0,15 24 ...
... Umax (2 – 18) Trong đó: D1 - Đường kính bánh đai dẫn (mm) n1- Tốc độ quay bánh dẫn (v/ph) V - Vận tốc trượt đai (mm/s) Umax - Số vòng chạy cực đại đai giây (Umax = 10) U= 12.10 1213 = 9,9 < Umax ... kính bánh dẫn (mm) n1- Tốc độ quay bánh dẫn (v/ph) Vmax- Vận tốc cho phép cực đại đai (Vmax = 30 – 35 m/s) V= 3,14.160.1440 60.10 = 12,06 ≈ 12 < Vmax (m/s) 2.4.3.SƠ BỘ CHỌN KHOẢNG CÁCH TRỤC Khoảng ... đai kích thước chủ yếu rãnh bánh đai hình thang thể hình vẽ Hình (2 – 4): Cấu tạo bánh đai hình thang Bảng (2 – 3):Kích thước chủ yếu rãnh bánh đai hình thang Loại tiết diện đai A c e s 3,5 10 Các...
... [ p ]o - Trị số ứng suất có ích cho phép đai thang Tra bảng 21 [11 – tr46] cho loại đai A có đường kính bánh dẫn D1 = 160 (mm) được: Ct [ p ]o...
... Chiều dài bạc lót phía lái phía mũi - Mô men masát sinh ổ đỡ trượt: Mms1’ Mms2’ - Mô men xoắn trục động điện truyền đến qua truyền đai (Mx’) - Mô men masát đối trọng sinh có giá trị không đáng ... bi, nắp ổ bi bu lông Mx’ – Mô men xoắn truyền tới từ động Mms1’, Mms2’ – Mo men masát ổ đỡ trượt Mmsđt – Mô men masát đối trọng sinh Hình (2 – 7): Tải tác dụng lên khung máy Đơn giản hoá sơ...
... đồ tính toán Diện tích tiết diện xác định: M u max Wu = N1 F1 + [ ] (2 – 42) Trong đó: Mumax – Mô men uốn lớn lực Z1 gây ( N.mm) Mumax = Z1 rmax = Z1 130 (N.mm) (2 – 43) Wu – Mô men chống ... chịu phản lực lớn để tính toán Khi phản lực tính toán là: Vtt Vtt = n Vmax (2 – 40) Trong đó: Vmax - Phản lực lớn Chọn Vmax = V2 = 892 (N) n - Hệ số an toàn Hệ số an toàn đưa vào tính toán với ... -11) Bao gồm: Các 1, 2, Các nút I, II, III Dựa vào sơ đồ nhận thấy chịu tải trọng Vì tính cho thanh, lại lấy giá trị Do đặc điểm kết cấu giá đỡ chữ A nên tải trọng Vtt tác dụng lên chia làm...
... lập vẽ lắp thiết bị đo masát Trục chân vịt - Bạc lót trục chân vịt THIẾT KẾ CHẾ TẠO GIÁ ĐỠ Ổ TRỤC Được đồng ý Thầy hướng dẫn, chọn thiết kế chế tạo giá đỡ chữ A thiết bị đo masát ổ đỡ trục chân...
... tổ chức gang khác Thành dày nguội chậm, có grafit thô nhiều, độ bền thấp Thành mỏng nguội qúa nhanh, nhiều xementit, gang trắng, dai, khó gia công cắt gọt Cơ tính, thành phần ứng dụng GX15 –...