phần ii tính toán thiết kế các bộ truyền 5
luận văn công nghệ thực phẩm NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CHÍNH CỦA HỆ THỐNG THIẾT BỊ THANH TRÙNG BIA KIỂU BẢN MỎNG”
... cỡ điều kiện cho - Thiết kế làm sở để thiết kế loạt dùng cho cơng suất khác - Tính tốn thiết kế loại thiết bị có bề mặt trao đổi nhiệt khác với số lượng cho trước - Thiết kế khuân dập - Mở rộng ... cho bia Bảng 1.3 Các enzym hoạt động giai đoạn Tên enzyme Nhiệt độ tối ưu (t)C pH tối ưu (t) Α- amylaza 70 – 75 5,6 - 5, 8 Β- amylaza 60 – 65 4,8 - 5, 2 Proteaza 50 – 60 5, 2 - 5, 6 Thông qua nhiệt ... độ 52 0C, 650 C 720C giữ pH = 5, 2 – 5, 6 để enzym đạt hoạt lực mạnh • Lọc dịch đường Mục đích: Mục đích q trình lọc nhằm phân tách phần lỗng riêng khỏi phần đặc Đặc trưng cháo malt có nhiều phần...
- 90
- 2,042
- 12
luận văn công nghệ thực phẩm Tính toán, thiết kế các bộ phận trong hệ thống xử lý sinh học
... 800 – ( 7,9 ) Nước thải sau xử lý 800 6–9 350 - 800 ( 3 65 ) 50 600- 1200 ( 750 ) 850 - 1 850 (967) 5- 45 ( 25) 1 ,5- 34 (7) < 10000 20 50 s 30 < 50 00 2.1.4 .Các biện pháp ngăn ngừa giảm thiểu nước thải ... thấp giá trị cho bảng [3] BOD toàn Nồng độ nitơ Nồng phần nước thải, muối amon, photpho mg/l mg/l độ theo P2O5, mg/l 25 < 50 0 50 0- 100 15 25 Ngoài nguyên tố dinh dưỡng chủ yếu cần có K,Mg, Ca, ... bể lắng Lamen xuống bể chứa bùn 8, nước thải sau xử lý đáp ứng theo TCVN 59 45- 19 95 thải cống nước 3.3 Tính toán, thiết kế phận hệ thống xử lý sinh học 3.3.1 Song chắn rác a) Chức cấu tạo song...
- 57
- 442
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN
... 9 ,55 106 P n I 5, 20 = 9 ,55 .106 14 45 = 34366,78(Nmm) I 5, 01 P TII = 9 ,55 106 n = 9 ,55 .10 361, 25 = 132444,29 (Nmm) II II 4,82 P TIII = 9 ,55 106 n = 9 ,55 .10 90,31 = 50 9699,92 (Nmm) III III = 9 ,55 .10 ... =129+78 ,5+ 0 ,5( 19+27)+ 15= 2 45, 5 (mm) l21=l23+l32=2 45, 5+78 ,5= 324 (mm) Vậy ta có khoảng cách : l12=-64 ,5 ; l13=64 ,5 ; l11=129 l22=64 ,5 ; l21=324 ; l23=2 45, 5 l31= 157 ; l32=78 ,5; l33=230 ,5 Sơ đồ (sơ bộ) ... n(vg/p) 14 45 14 45 361, 25 90,31 42 T (Nmm) 36349,48 34366,78 132444,29 50 9699,92 1011 750 2, 15 ĐỒ ÁN CHI TIẾT MÁY THIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI Bảng PHẦN II : TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN II. 1 TÍNH...
- 53
- 683
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN đồ án chi tiết máy
... xoắn trục II: N II 2, 75 = 9 ,55 × 106 = 18 758 9 Nmm nII 140 + Momen xoắn trục III: N 2, 65 M III = 9 ,55 × 10 III = 9 ,55 × 10 = 486 657 Nmm nIII 54 M II = 9 ,55 × 10 BẢNG HỆ THỐNG CÁC SỐ LIỆU TÍNH ĐƯỢC ... động I II Thông số i n (Vg/Ph) N (kW) M (Nmm) id = 1430 200 35 ibn = 3,4 477 2, 85 57060 140 2, 75 18 758 9 III ibc = 2,6 54 2, 65 468 657 PHẦN II TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN I.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ... 2, 75 = ( 35, 1 ÷ 29,7) mm 140 Chọn dII = 35 mm + Đối với trục III: NIII = 2, 65 kW nIII = 54 Vg/ph → d III = (130 ÷ 110) × 2, 65 = (47,6 ÷ 40,3) mm 54 Chọn dIII = 40 mm Trong ba trị số dI, dII, dIII...
- 37
- 576
- 0
Tài liệu ĐỒ ÁN MÔN HỌC ÔTÔ II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỘ LY HỢP CHO XE TẢI 20 TẤN pdf
... thái tự do(mm) 55 32,7 Chiều dài làm việc lò xo (mm) 38 28,2 256 11,86 250 53,19 51 4,79 3 75, 42 Độ cứng lò xo (N/m) Lực ép lớn lên lò xo (N) VI .Tính tốn thiết kế dẫn động ly hợp: VI.1 .Tính tốn dẫn ... thực nghiệm : Đối với ôtô tải: β = 1, 65 ÷ 2, 25 Chọn β =1, 95 Thay số vào ta có : Mms =Memax.β =166,7.1, 95 =3 25, 06 [N.m] III Xác định kích thước ly hợp : III.1 Bán kính hình vành khăn bề mặt ma ... ngồi là: τc = F2 2 05, 94 = = 52 4687,89 π d π 0,0 05 [N/m2 ] =5, 35 [kg/cm2 ] n2 20 4 -Ứng suất dập đinh tán vòng ngồi là: σd = F2 2 05, 94 = = 2 059 400 [N/m2 ] n2 l.d 20.0,001.0,0 05 =20,99 [kg/cm2 ]...
- 28
- 1,326
- 8
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 2
... hình 300-600 0,8-1,0 1,3-1,8 450 1,2 1,6 150 -300 0,4-0,8 1,2-1,6 80-400 300 0 ,55 1 ,5 200 200-400 1,3-4,0 1 ,5- 1,8 200 1,6 1,6 100-400 1,0-1,6 1 ,5- 1,8 200 1,2 1,6 200 -50 0 400 TS: Nguyeãn Trung Việt ... Vs h a : hệ số tính đến độ chảy rối bể, v*/Vs = 15 a = 1, 65; v*/Vs = 10 a = 1 ,5; v* : vận tốc tính toán dòng chảy; h : chiều sâu làm việc bể v*/Vs Vận tốc nước bể tách dầu ~ 0,0 05 - 0,01 m/s; ... (m3/h) 150 300 600 900 D (m) 3,0 4 ,5 6,0 7 ,5 Phần tuyển Chiều cao H (m) 1 ,5 1 ,5 1 ,5 1 ,5 Phần lắng DTN-L (m) HTN-L (m) 12 15 TS: Nguyễn Trung Việt TS: Trần Thò Mỹ Diệu © Copyright 2006 gree-vn.com,...
- 15
- 943
- 0
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 3
... 43 ,5 71,0 70,0 70,0 71,0 36 ,5 97 ,5 172 ,5 Chảy rối 0,32 1,00 6,30 4,80 1, 65 4,00 1,70 1,08 1,12 2-47 CÔNG TY MÔI TRƯỜNG TẦM NHÌN XANH GREE GREEN EYE ENVIRONMENT Tel: (08 )51 50181 Fax: (08)811 459 4 ... beaker 50 0 mL nồng độ chất bò hấp phụ ban đầu 100 mg/L Bảng VD1 Kết thí nghiệm Beaker 01 02 03 04 05 06 07 Khối lượng carbon (mg) 9 65 740 54 8 398 2 65 168 Nồng độ COD NT sau hấp phụ (mg/L) 3 .5 5.2 ... www.gree-vn.com GREE GREEN EYE ENVIRONMENT G HRT thiết bò keo tụ- tạo thường dùng XLNT Khoảng giá trò Quá trình HRT – 20 s
- 15
- 641
- 0
Tính toán toán thiết kế các bộ truyền
... 955 0 n = 955 0 750 = 25, 403 (Nm) dc P 1, 98 I • Trục I: T1 = 955 0 n = 955 0 750 = 25, 212 (Nm) I P 1,89 II • Trục II: T2 = 955 0 n = 955 0 150 = 120,33 (Nm) II Nguyễn Văn Linh P 1,8 III • Trục III: ... = 955 0 n = 955 0 27 ,52 = 624, 64 (Nm) III P 1, 643 IV • Trục IV: T4 = 955 0 n = 955 0 5, 5 = 2 852 , 85 (Nm) IV Vậy ta có bảng kết sau: Nguyễn Văn Linh Trục Trục động Thông I II III IV số Tỉ số 5, 45 ... Trục I: nI = u = = 750 (vòng/phút) kn n 750 I • Trục II: nII = u = = 150 (vòng/phút) d n 150 n 27 ,52 ≈ 5, 5 (vòng/phút) II • Trục III: nIII = u = 5, 45 = 27 ,52 (vòng/phút) h III • Trục IV: nIV =...
- 64
- 300
- 0
tính toán thiết kế các hệ thống thông gió cho phân xưởng cơ khí có tổng diện tích 648 m2
... 9 ,5 1, 25 0,048 0,37 1,1 5, 52 7,07 7 ,54 42680 9 ,5 1, 25 0,048 0,28 0, 85 5 ,52 4,69 4,97 1940 1 ,5 8 ,5 0,28 0,303 0, 45 1,6 4,6 7,36 7,82 10 1940 1 ,5 8 ,5 0,28 0,303 0, 45 1,6 4,6 7,36 7,82 11 1940 1 ,5 ... 14,20 25 3880 5, 5 8,6 0,4 0,19 1, 05 0,4 4,61 1, 85 2,90 26 58 20 5, 4 8,9 0 ,5 0, 153 0,91 0,4 4,74 2,66 3 ,57 27 7760 5, 3 8,9 0 ,56 0,133 0,8 0,6 4, 85 2,91 3,71 28 9700 5, 5 9,2 0,63 0,122 0,67 0,6 5, 28 ... 7 ,5 0, 65 20 1 0, 05 + + 7 ,5 0,3 20 K tr = 0, 05 + + 7 ,5 0, 15 10 Kg = Kết K (kcal/h) 2,67 5, 23 2,86 1,76 SVTH: Hoàng My 0,1 KIV Mái 0,4 0,2 KIII KI KII 0,06 0,8 ⋅10 −3 Km = + + 7 ,5 50 20 5, 45 Lớp:...
- 89
- 387
- 2
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ
... thông số cần thiết để thiết kế hệ thống xử lý nguồn nước đất có chất lượng sau: Nước STT Chỉ tiêu Đơn vị TCVN -55 01 đất pH 01 6 .5 - 8 .5 02 03 04 05 06 07 08 09 10 Độ đục N.T.U
- 35
- 661
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ xử lý nước thải xi mạ
... dày 5mm +3. 450 Thép không gỉ 5 +0.600 ±0.000 c Tính tốn kích thước bể: Dung tích chứa nước bể 7.5m3 Chọn chiều cao phần chứa nước Hn = 2m Diện tích bề mặt cần thiết là: S= V 7 .5 = 3. 75 (m2) ... 11 ĐAMH: Thiết kế hệ thống xử lý nước thải xi mạ công suất 30m3/ngày GVHD: ThS Dương Thị Thành SVTH: Nguyễn Lê Minh Thao - MSSV: 90102403 Phần 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ Các thơng ... 0.3m Tổng chiều cao bể là: H = Hat + Hn + Hc = 0.3+2+0 .55 = 2. 85( m) d Bộ phận truyền động: Bộ phận truyền động bao gồm: 15 ĐAMH: Thiết kế hệ thống xử lý nước thải xi mạ công suất 30m3/ngày GVHD:...
- 32
- 954
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 1
... 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 ∆ (m3) 1 050 .34 1 050 .34 1 050 .29 1 050 . 05 1049.72 -374.92 -493.06 -487. 85 -51 4 .52 -51 7.13 -51 2.17 -469.47 -484.72 -4 65. 32 -51 1.20 ... 258 9.43 257 2. 45 2480.32 2480.32 2478.88 1869.81 1027. 75 10 25. 39 Qra (m3) 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 2077. 35 ... 14- 15 15- 16 16-17 17-18 18-19 19-20 20-21 21-22 22-23 23-24 Qvào (m3) 1027.01 1027.01 1027.06 1027.30 1027.63 2 452 .27 257 0.41 256 5.20 259 1.87 259 4.48 258 9 .52 254 6.82 256 2.07 254 2.67 258 8 .55 259 2.18...
- 35
- 1,083
- 9
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 2
... 4 158 ,5 × 0,4 × 240 ) + ( 4 158 ,5 × 0,12 × 24 ) + ( 0, 15 × 0,12 × 4 158 ,5 × 0,4 × 240 ) × 23 + 0,12 × 23 + 0,08 × 23 + 0,12 × 23 = 154 347,8 g/ngđ = 154 , 35 kg/ngđ NOx = 30 – 0 ,5 - 0,12 × 154 , 35 = 25 ... (k d )SRT ] ( 4 158 ,5 × 0,4 × 224) 23 + 4 158 ,5 × 26,4 × 23 [1 + 0,12 × 28] ( 4 158 ,5 × 0,12 × 24 ) 23 + ( 0, 15 × 0,12 × 4 158 ,5 × 0,4 × 224) 23 + [1 + 0,08 × 23] [1 + 0,12 × 23] = = 58 44726,1 g (PX, ... 0, 75 g/g.ngđ Kn,20 = 0,74 g/g.ng Thay thông số vào (2), từ (1) (2), ta có : ( 4 158 ,5 × 0,4 × 224 ) SRT + 4 158 ,5 × 26,4 × SRT [1 + (0,12) SRT ]0, 85 ( 4 158 ,5 × 0,12 × 24) SRT + ( 0, 15 × 0,12 × 4 158 ,5...
- 8
- 846
- 12
tính toán thiết kế các công trình đơn vị
... Qtb,s ch Kch 15 30 50 100 200 300 50 0 800 1 250 3,0 (L/s) 2 ,5 2,0 1,8 1,6 1,4 1, 35 1, 25 1,2 1, 15 : Tiêu n 51 - 84: - - 2.1.2) 3.2 3.2.1 : 3.3: C , mm - 15 , mm 25 - 38 , mm 15 - 75 θ - 30 Tốc độ ... 104 mg/L BOD5 : (1 - 0, 35) × 950 = 617 ,5 mg/L : (1 - 0,7) × 1100 = 770 mg/L BOD5 : COD = 0,8 3.2 .5. 2 BOD COD - - ; BOD UBOD ;U : BOD5 (S) + BOD5 ch = BOD5 BOD5 BOD5 617,5mg/L ) ≤ 50 mg/L SSra ... 28 × 0,68 = 19 mg/L BOD5 = BOD5 ) + BOD5 ) 50 = S + 19 → S = 31 mg/L Tính hiệu xử lý tính theo BOD5 hòa tan: E 617 ,5 617 ,5 Hiệu xử lý BOD5 toàn sơ đồ: E 617 ,5 617 ,5 3.2 .5. 3 3.11: C m m 0,3 ÷ 0,6...
- 37
- 566
- 0
Tính toán thiết kế các cụm, chi tiết khác trong dây chuyền
... ruột, suất máy ta thiết kế kích thước thùng chứa cho thích hợp Kích thước ruột: Chiều dài: l=127 mm Đường kính: d=3 mm Suy kích thước thùng chứa sau: Chiều rộng thùng: B=1 35 mm Chiều dài: L=204mm ... chứa ruột Cấu tạo: Phễu cấp phôi kiểu rung động Rãnh dẫn: Là phần tư đường tròn bán kính 170 mm Kích thước mặt cắt: Chiều cao: h =55 mm Chiều rộng: b=20 mm Đế có rãnh dẫn hướng Xylanh mang ty đẩy ... nhiều so với đường kính nên cứng vững vật liệu phải có tính đàn hồi Vậy ta chọn vật liệu thép Tấm đế làm thép 7.3.Cụm cấp tảm: Chức năng: Bộ phận có chức trữ đònh hướng đồng thời đưa tảm vào...
- 7
- 698
- 0
tính toán thiết kế sơ bộ hệ thống xử lý nước thải của dây chuyền mạ Crôm-Niken
... II Thuyết minh mô hình III Thiết kế tiêu công nghệ III.1 Tính toán công nghệ Tính toán bể lắng sơ cấp Tính toán bể Aeroten Tính toán bể lắng thứ cấp III.2 Tính toán thiết bị Bể lắng sơ cấp Bể ... xử lý 3.4 Các phơng pháp xử lý nớc thải 3 .5 Các hình thức xử lý nớc thải Phần III Thiết kế công nghệ hệ thống thiết bị I Mô hình xử lý nớc thải sinh hoạt phơng pháp bùn hoạt tính II Thuyết ... Mg/l Mg/l Mg/l Mg/l Mg/l Mg/l Mg/l 40 5, 5-9 50 50 100 0,02 0 ,5 40 5- 9 100 100 100 0 ,5 Mg/l Mg/l Mg/l 21 40 6-9 20 20 50 0,01 0,1 KPH§ 0,2 10 0 ,5 30 10 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 Tetracloetylen...
- 23
- 590
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25