phần 2 tính toán thiết kế các bộ truyền

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN

Ngày tải lên : 22/04/2013, 11:14

... 323 8, 32, σ a 23 = σ max 23 = M 23 21 9091,49 = = 40,87 MPa W23 5361 ,25 τ m 22 = τ a 22 = T 22 1 324 44 ,29 = = 9,33MPa 2. Wo 22 2. 7095,03 τ m 23 = τ a 23 = T23 1 324 44 ,29 = = 5,69MPa 2. Wo 23 2. 11641 ,25 - ψσ ... 5361 ,25 mm 32 2.d 23 32 2.40 2 πd 23 b.t1 ( d 23 − t1 ) 3,14.40 12. 5.( 40 − 5) = − = − = 11641 ,25 mm 16 2. d 23 16 2. 40 W 023 - Tính ứng suất σ a 22 = σ max 22 = M 22 38475,43 = = 11,88MPa W 22 323 8, 32, σ ... 10.6[1]) πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) W 12 = − = − = 26 02, 86mm 32 2.d 12 32 2. 32 2 πd 3 12 b.t1 ( d 12 − t1 ) 3,14. 32 10.5.( 32 − ) = − = − = 5818 ,22 mm 16 2. d 12 16 2. 32 W0 12 πd 313...

53
683
0

Tính toán thiết kế hệ dẫn động cơ khí-Cách tính toán thiết kế các bộ truyền

Ngày tải lên : 26/01/2014, 22:38

40
998
3

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN đồ án chi tiết máy

Ngày tải lên : 15/07/2015, 21:08

... công thức − 42 [1] 53 + Bánh nhỏ : σuqt1=σu1×Kqt=51, 02 2 = 1 02, 04 N/mm2 σuqt1 < [σ]uqt1 = 23 2 N/mm2 + Bánh lớn : σuqt2 = σu2×Kqt= 42, 83 2 = 85,66 N/mm2 σuqt2 < [σ]uqt2 = σuqt2 = 1 92 N/mm2 11.Định ... m = mn h = 2, 25×m hd = m hf = 1 ,2 m c = 0 ,25 ×m Bánh nhỏ : dc1 = m×Z1 Bánh lớn: dc2 = m×Z2 d1 = dc1 d2 = dc2 De1 = dc1 + 2 m De2 = dc2 + 2 m Di1 = dc1 - 2 m - 2 c Di2 = dc2 - 2 m - 2 c α0 Giá ... (Vg/Ph) N (kW) M (Nmm) id = 1430 20 035 ibn = 3,4 477 2, 85 57060 140 2, 75 187589 III ibc = 2, 6 54 2, 65 468657 PHẦN II TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN I.THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI Sinh viên thực hiện:...

37
576
0

chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 2

Ngày tải lên : 14/05/2014, 15:01

... 1,5 -2 m; áp suất không khí = 0,1 - 0 ,2 MPa 2. 7 LỌC (FILTRATION) 2. 7.1 Các dạng thiết bò lọc Thiết bò lọc áp lực Dùng áp lực để tách nước Thiết bò lọc áp lực; Dùng chân không để tách nước Thiết ... hình 300-600 0,8-1,0 1,3-1,8 450 1 ,2 1,6 150-300 0,4-0,8 1 ,2- 1,6 80-400 300 0,55 1,5 20 0 20 0-400 1,3-4,0 1,5-1,8 20 0 1,6 1,6 100-400 1,0-1,6 1,5-1,8 20 0 1 ,2 1,6 20 0-500 400 TS: Nguyễn Trung Việt ... mm - Hệ số đồng vr 0 ,24 2 d 60% Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com 1,0 -2, 0 1,4-1,8 20 0-400 0,4-0,8 1,3-1,8 1, 82 1,4 1,6 25 0 0,5 1,6 , 94 n c n ,88 Vận tốc lọc tính theo công thức...

15
943
0

chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 3

Ngày tải lên : 14/05/2014, 15:01

... phương cực tiểu a= b= n xy - x y n x2 – ( x )2 x2 y - x xy n x2 – ( x )2 3 .2 CÔNG NGHỆ THẨM THẤU NGƯC 3 .2. 1 Hiện Tượng Thẩm Thấu Trong hệ kín chứa màng bán thấm ngăn cách hai vùng khác nhau, vùng chứa ... Trong a1 a2 hoạt độ dung môi Do a2 > a1 nên > Sự chênh lệch hóa dẫn đến dòng chảy dung môi từ pha loãng tới pha đặc Tại cân = 2, ta có: + RT lna1 + V.p1 = 20 + RT lna2 + V.p2 hay RT.(lna2 – lna1) ... Diệu 2- 53 CÔNG TY MÔI TRƯỜNG TẦM NHÌN XANH Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com GREE GREEN EYE ENVIRONMENT 3.3 TRAO ĐỔI ION 3.3.1 NGUYÊN LÝ TRAO ĐỔI ION SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO32...

15
641
0

luận văn công nghệ thực phẩm NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CHÍNH CỦA HỆ THỐNG THIẾT BỊ THANH TRÙNG BIA KIỂU BẢN MỎNG”

Ngày tải lên : 05/05/2015, 08:20

... cỡ điều kiện cho - Thiết kế làm sở để thiết kế loạt dùng cho công suất khác - Tính toán thiết kế loại thiết bị có bề mặt trao đổi nhiệt khác với số lượng cho trước - Thiết kế khuân dập - Mở rộng ... kim loại Vì nhiệt độ áp suất chung thiết bị bị hạn chế, từ 300C đến 1500C ữ 20 00C áp suất thay đổi từ 10 đến 16 at Hình 2. 2 Bộ phận trao đổi nhiệt Việc thiết kế thiết bị kiểu phải đáp ứng yêu cầu ... tan Xenlulose Các chất nitơ 10 Chất béo 2, 5 Chất khoáng 2, 5 Đạm formol 0,7 – Chất chứa nitơ không đông tụ 2, 5 1.1.3.2Nước Nước nguyên liệu chớnh dựng để sản xuất bia Thành phần tính chất nước...

90
2K
12

luận văn công nghệ thực phẩm Tính toán, thiết kế các bộ phận trong hệ thống xử lý sinh học

Ngày tải lên : 05/05/2015, 09:13

... ltd= 2, 29m Cút 450 l ltd= 1 ,22 m Vy tn tht ỏp sut cc b trờn on ng ny l: pcb= ltd p1 = ( 2, 29 + 1 ,22 ).800= 28 08Pa 41 Vy tng tn tht ỏp sut trờn on ng ny l pT= pms + pcb = 14400 + 28 08 = 1 720 8 Pa ... cú dng nh sau: 22 CxHyOzN+( x + y/4 + z/3 + 3/4) O2 CxHyOzN + NH3 + O2 xCO2 + y H2O + NH3 + H C5H7NO2 + CO2 + H Trong phn ng trờn CxHyOzN l tt c cỏc cht hu c nc thi, cũn C5H7NO2 l cụng thc theo ... 14.800= 1 120 0 Pa on ng ny cú hai cút 900 v mt cỳt 450 Tra bng 6.9 [6] cú c chiu di tng ng ca: Cút 900 l ltd= 2, 29m Cút 450 l ltd= 1 ,22 m Vy tn tht ỏp sut cc b trờn on ng ny l: pcb= ltd p1 = ( 2. 2 ,29 ...

57
442
0

chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải

Ngày tải lên : 14/05/2014, 15:00

... 150C 20 0C 3,50 24 0,5 24 5,5 25 0,5 25 5,5 3,00 22 5,5 22 7,5 23 2,5 2, 50 20 4 ,2 209 ,2 2,00 1 82, 5 1,75 Vận tốc lắng (mm/s) 50 C 100C 150C 20 0C 0 ,27 5 21 ,55 23 ,78 26 ,0 28 , 82 237,5 0 ,25 18,45 20 ,5 22 ,5 24 ,6 ... pháp tính toán T (h) 00- 02 02- 06 06-10 10-14 14-18 18 -22 22 -24 Vào (m3) 180 600 1 320 600 1600 320 180 Ra (m3) 400 800 800 800 800 800 400 (m3) -22 0 -20 0 + 520 -20 0 +800 -480 -22 0 (m3) -22 0 - 420 ... 2, 217 2, 587 2, 957 0,375 36 ,2 39,0 41,8 44,6 0,069 1,6 82 2,007 2, 3 32 2,657 0,35 32, 4 35,05 37,7 40,35 0,0615 1,51 1,805 2, 10 2, 395 0, 325 28 ,7 31 ,2 33,7 36 ,2 0,060 1,455 1,73 2, 005 2, 28 0,30 25 ,1...

26
902
2

Tính toán toán thiết kế các bộ truyền

Ngày tải lên : 13/11/2014, 22:40

... 150 27 , 52 5,5 1,993 1,98 1,89 1,8 1,643 25 ,403 25 ,21 2 120 ,33 624 ,64 28 52, 85 (vòng/phút) Công suất (kW) Momen xoắn (Nm) 10 Nguyễn Văn Linh PHẦN II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN A TÍNH TOÁN THIẾT ... có kết quả: N HE1 =N FE1 =N=60.1 .27 ,14 .23 000 = 3745 320 0 (h) → NHE1> NHO1; NFE1>NFO1 21 Nguyễn Văn Linh Tính toán tương tự ta có kết quả: NHE2> NHO2; NFE2>NFO2 Ta lấy NHE = NHO NFE = NFO có kết ... df2 df1= d1-2r - Với r =0,5 025 d’1+0,05 theo bảng (5 .2) [43,57,58,59] ta d’1=19,05mm 39 Nguyễn Văn Linh ⇒ r = 0,5 025 .19, 05 + 0, 05 = 9, 622 3mm Do : df1= 27 0 – 2. 9, 622 3 = 25 0,76mm Lấy df1= 25 1mm...

64
300
0

Ebook tính toán thiết kế các công trình phụ tạm để thi công cầu phần 2 phạm huy chính

Ngày tải lên : 05/12/2015, 23:19

107
325
0

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 2

Ngày tải lên : 26/04/2013, 20:38

... ] ( 4158,5 × 0,4 × 22 4) 23 + 4158,5 × 26 ,4 × 23 [1 + 0, 12 × 28 ] ( 4158,5 × 0, 12 × 24 ) 23 + ( 0,15 × 0, 12 × 4158,5 × 0,4 × 22 4) 23 + [1 + 0,08 × 23 ] [1 + 0, 12 × 23 ] = = 5844 726 ,1 g (PX, VSS)SRT ... bCOD g/g.ngđ kg/m3.ngđ Giá trị 49900 4158,5 12 224 26 ,4 32 17,5 22 23 10 693 0,3 13,3 23 25 30 ,2 25 8 ,25 2, 4 23 ,1 48,4 97 3615,65 11178 6986,3 0, 52 0,44 0 ,23 0,16 0,4 SVTH: Trần Tư ... 23 10 × 10 Bảng 5 .2 Các thông số thiết kế bể SBR STT 01 02 03 04 05 06 07 08 09 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 Thông số Lưu lượng nước thải Lưu lượng nước thải...

8
846
12

tính toán thiết kế các hệ thống thông gió cho phân xưởng cơ khí có tổng diện tích 648 m2

Ngày tải lên : 19/08/2015, 20:24

... é) = 22 0C T4 = (27 3 + 22 ) = 29 50K Thay cỏc giỏ tr vo cụng thc (2. 23) ta xỏc nh c: 4 2, 2( 300 22 ) 0, 25 + 3,5 573 29 5 ( 300 22 ) 0,3 0,4 Q = 300 22 100 100 Q = 722 (kcal/h) ... 0,4 0,19 0 ,29 3 ,2 4,61 13 ,21 13,5 20 3880 1,5 8,6 0,4 0,19 0 ,29 3 ,2 4,61 13 ,21 13,5 21 3880 1,5 8,6 0,4 0,19 0 ,29 3 ,2 4,61 13 ,21 13,5 22 3880 1,5 8,6 0,4 0,19 0 ,29 3 ,2 4,61 13 ,21 13,5 23 3880 1,5 ... l: = 2, 2(138 22 ) 0 ,25 411 29 5 4 ,2 = 14, 62 (kcal/m2h 0C) + (138 22 ) 100 100 Ta cú c lng nhit ta t m2 b mt bờn ngoi ca lũ nung: q = 4(t3 t4) = 14, 62( 138 22 ) = 1705 (kcal/m2h)...

89
387
2

Tính toán thiết kế các công trình phụ tạm thi công cầu tập 2

Ngày tải lên : 30/04/2016, 10:39

246
328
1

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ

Ngày tải lên : 24/04/2013, 13:09

... có mặt khí CO2: CaCO3 + CO2 + H2O Ca2+ + 2HCO3- Ion sunfat SO 42- : Có nguồn gốc từ muối CaSO4.7H2O trình oxi hóa FeS2 điều kiện ẩm với có mặt O2: 2FeS2 + 2H2O + 7O2 2Fe2+ + 4SO 42- +4H+ Ion clorua ... theo phản ứng sau: CO2 + H2O H2CO3 Axit yếu thấm sâu xuống đất hòa tan canxi cacbonat tao ta ion Ca2+ 2H2CO3 + 2CaCO3 Ca(HCO3 )2 + Ca2+ + 2HCO3- Ion magie Mg2+: Nguồn gốc ion Mg2+ nước ngầm chủ yếu ... Chương III: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ I Dàn mưa: Diện tích dàn mưa: F= Q 20 8 = = 20 ,8m qm 10 Q = 5000 m3/ngày = 20 8 m3/giờ = 0,057 m3/giây qm chọn 10 m3/m2.h (10 – 15 m3/m2.h) Số dàn...

35
661
0

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ xử lý nước thải xi mạ

Ngày tải lên : 25/04/2013, 14:31

... phơi 21 ngày: 7. 72* 21 = 1 62. 12 kg  Diện tích sân phơi: 1 62. 12 = 5.07 m2 32  Tổng diện tích sân phơi tính diện tích đường bao quanh, hố thu nước, trạm bơm đưa nước khu xử lý: 5.07*150% = 7.6 m2 ... Cr3+ 0.0 023 0.0 020 7  3OH-  0.0069 0.00 622 + Cr(OH)3↓ 0.0 023 0.0 020 7 Lượng NaOH châm vào mẻ là: 0.0069*40*7.5* 120 % = 2. 488 (kg/mẻ)  Lượng NaOH cần thiết ngày là: 2. 488*4 = 9.9 52 (kg/ngày) Thực ... 11 ĐAMH: Thiết kế hệ thống xử lý nước thải xi mạ cơng suất 30m3/ngày GVHD: ThS Dương Thị Thành SVTH: Nguyễn Lê Minh Thao - MSSV: 901 024 03 Phần 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ CÁC CƠNG TRÌNH ĐƠN VỊ Các thơng...

32
954
0

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ THEO PHƯƠNG ÁN 1

Ngày tải lên : 26/04/2013, 20:38

... 25 65 .20 25 91.87 25 94.48 25 89. 52 2546. 82 25 62. 07 25 42. 67 25 88.55 25 92. 18 25 89.43 25 72. 45 24 80. 32 2480. 32 2478.88 1869.81 1 027 .75 1 025 .39 Qra (m3) 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 ... 1 -2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 7-8 8-9 9-10 10-11 11- 12 12- 13 13-14 14-15 15-16 16-17 17-18 18-19 19 -20 20 -21 21 -22 22 -23 23 -24 Qvo (m3) 1 027 .01 1 027 .01 1 027 .06 1 027 .30 1 027 .63 24 52. 27 25 70.41 25 65 .20 ... 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 20 77.35 (m3) 1050.34 1050.34 1050 .29 1050.05 1049. 72 -374.92...

35
1.1K
9

tính toán thiết kế các công trình đơn vị

Ngày tải lên : 27/04/2013, 09:33

... 3600s/h : ch 3 .2: H Qtb,s ch Kch 15 30 50 100 20 0 300 500 800 125 0 3,0 (L/s) 2, 5 2, 0 1,8 1,6 1,4 1,35 1 ,25 1 ,2 1,15 : Tiêu n 51 - 84: - - 2. 1 .2) 3 .2 3 .2. 1 : 3.3: C , mm - 15 , mm 25 - 38 , mm 15 ... 2, 42 θ hL → 22 3.5: m3/h 117 - mm 10 - mm 25 14 mm 24 hmax θ 20 Tốc độ dòng chảy mương U m/s 0,4 m/s 0,5 42 - m 0,5 - m 0,7 mm 60 3 .2. 2 L : h max o C o 15 ) : V= Qhmax × t = 117/60 × 15 = 29 ,25 ... kgO2 kgO2/h  ): OU = Ou × H = gO2/m3.m × 3,5 = 24 ,5 gO2/m3 = 40,8 37 + Ou: , gO2/m3.m 3.14): + , Htb = 3,5 m Q kk 40,8 24 ,5 3.14: (1 gO2 cho m3 (T = 20 0C) Ou (gO2/m3.m) ) Ou (gO2/m m) OE (kgO2/KW)...

37
566
0

Tính toán thiết kế các cụm, chi tiết khác trong dây chuyền

Ngày tải lên : 28/04/2013, 22:37

... tự đế làm bàng Inox 7 .2. Cụm cấp ruột  Chức năng: Cụm cấp ruột phận trữ đònh hướng đồng thời đẩy ruột vào cán  Cấu tạo Dựa vào kích thước cụ thể ruột, suất máy ta thiết kế kích thước thùng chứa ... thích hợp Kích thước ruột: Chiều dài: l= 127 mm Đường kính: d=3 mm Suy kích thước thùng chứa sau: Chiều rộng thùng: B=135 mm Chiều dài: L =20 4mm Chiều cao: H =24 0 Rãnh dẫn: Chiều dài: L=50 mm Chiều ... nhiều so với đường kính nên cứng vững vật liệu phải có tính đàn hồi Vậy ta chọn vật liệu thép Tấm đế làm thép 7.3.Cụm cấp tảm:  Chức năng: Bộ phận có chức trữ đònh hướng đồng thời đưa tảm vào...

7
698
0

tính toán thiết kế sơ bộ hệ thống xử lý nước thải của dây chuyền mạ Crôm-Niken

Ngày tải lên : 25/07/2013, 15:42

... Thiết kế tiêu công nghệ III.1 Tính toán công nghệ Tính toán bể lắng sơ cấp Tính toán bể Aeroten Tính toán bể lắng thứ cấp III .2 Tính toán thiết bị Bể lắng sơ cấp Bể Aeroten Bể lắng thứ cấp Phần ... a =23 .0,65=14,95 mg/l 2. 1 .2 Lợng BOD 20 bị oxi hoá hết chuyển thành cặn tăng lên 1, 42 lần: ( mg BOD 20 oxi hoá hoàn toàn để chuyển thành cặn tiêu thụ hết 1, 42 mg Oxi) b=14,95.1, 42= 21 ,22 9 mg/l; 2. 1.3 ... 0 ,27 03.1000 = 729 ,7 mg/l Và BOD lại nớc thải khỏi bể lắng thứ cấp là: S =29 ,83 mg/l Do vậy, hiệu làm BOD hoà tan là: E= Thay số : E= So S 100% So [IV-67] 729 ,7 29 ,83 100% = 95,91% 729 ,7 12 2.2...

23
590
0