... 186 III.2 – Tổ hợp t i trọng .186 III.3 – Thiết kế thép dọc .188 III.4 – Thiết kế thép đai 189 III.5 – Kiểm toán nứt 190 III.6 – Kiểm toán m i 191 IV ... th i gi i hạn cường độ 220 III.1 – Tính n ilực v i tổ hợp t i trọng theo phương dọc cầu 220 III.2 - Tính n ilực v i tổ hợp t i trọng theo phương ngang cầu .226 III.3 – Kiểm toán TTGH ... mm ) III.3 - TÍNH BẢNDẦM GIỮA III.3.1 - Sơ đồ tính - Sơ đồ tính dầm sơ đồ dầm liên tục để đơngiản tính tốn ta v i sơ đồ dầmgiảnđơn sau kết n ilực nhân v i hệ số i u chỉnh cho sơ đồ liên...
... Lớp CĐB K39_TC Phú thụy Thiết kế môn học -Cầu Bêtôngcốtthép III Bố trí cốtthép Giả sử v i chiều cao việc dầm 165,9 (nh dã giả thiết trên), diện tích cốtthépdựứnglực đợc tính theo công thức: ... Nhiệm vụ thiết kế Thiết kế dầmcầubêtôngcốtthépdựứng lực, mặt cắt chữ I, thi công phơng pháp kéo sau Bản mặt cấu đổ chỗ - Chiều d i dầm: 27mét - Khổ cầu: 9m + ì 0.5m - T i trọng H30, ... ThiÕt kÕ môn học -Cầu Bêtôngcốtthép N ilực lớn tĩnh t i hoạt t i tiêu chuẩn Bảng Dòng N ilùc 1 M1 M2 M3 M4 Q0 = H0 Q1 Q2 Q3 Q4 N ilùc lín nhÊt N ilực tổng cộng t i trọng tiêu chuẩn t i trọng...
... 5.73302 N ilùc lín tĩnh t i hoạt t i tính toán dòng N ilực hệ số xk Hệ số vợt t i Đỗ Văn Tân N ilực tổng cổng t i trọng tính toán -9- Cầu Đờng Anh -K39 N ilực tinh toán Thiết Kế Môn Học Cầu Bê ... σKT-øng st kiĨm tra cố thépdựứnglực =(0.8-0.9)R d1 Rd1-Cờng độ cáp dựứnglực giai đoạn chế tạo =13930kG/cm Rdtc Cờng độ tiêu chuẩn cốtdựứnglực =18500 kG/cm2 Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông ... m¸t dù øng suất cốtthépdựứnglực mặt cắt L/2: 8.2.1:Mất mát ứng suất giai đoạn I: Thiết Kế Môn Học Cầu Bê Tông Trờng ĐH GTVT-Hà Nôị a/Mất mát ma sát cốtthép v i thành ống v i liên kết định vị...
... 101 III.2 Lề hành: .102 III.2.1 Tính n i lực: 102 III.2.2 Tính cốtthép 102 III.2.3 Kiểm toán trạng th i gi i hạn sử dụng: (kiểm tra nứt) .103 III.3 Bó vỉa: ... lượng cốtthép t i đa 322 VIII.7.1.2 Kiểm tra khả chòu nứt tiết diện 322 VIII.7.2 Theo phương dọc cầu: 324 VIII.7.2.1 Kieåm tra hàm lượng cốtthép t i đa 325 VIII.7.2.2 Kiểm ... 18 II.1.6 Tính n ilực giai đoạn thi công : 29 II.1.7 Tính mát ứng suất 32 II.1.8 Kiểm toán giai đoạn thi công 38 PHƯƠNGÁN SƠ BỘ II : CẦU VÒM ỐNG THÉP NH I BÊ TÔNG...
... BTCT DỰỨNGLỰCCầu giao thông Dầm giằng đầu cừ Dầm giằng đầu cừ Trụ pin MNTK Dầm van Cửa van Clape trục Cừ BTCT dựứnglực Có joint chống thấm Cừ BTCT dựứnglực Có joint chống thấm Cừ BTCT dựứng ... CẤU TẠO CỪ BẢN BTCT DỰỨNGLỰC c Cấu tạo m i cừ α b a 996 996 CẤU TẠO CỪ BẢN BTCT DỰỨNGLỰCCấu tạo khớp n i liên kết cừ BTCT dựứnglực Joint cao su kÝn níc Elastic Vinyl Choloride JOINT CAO ... BTCT dựứnglực Có joint chống thấm CÔNG NGHỆ THI CÔNG CỪ BÊTÔNGDỰỨNGLỰC BIỆN PHÁP THI CÔNG CỐNG LẮP GHÉP BẰNG CỪ BTCT DỰỨNGLỰC Thi công đóng cừ nửụực Cừ BTCT dựứnglực W400A-1000 Dầm ngang...
... thường: Thép có gờ CII, gi i hạn chảy 300 MPa Thép có gờ CIII, gi i hạn chảy 400 MPa + Cáp dựứng lực: Dùng lo i tao tự chùng thấp: Dps = 15.2 mm Cường độ chòu kéo tiêu chuẩn: fpu = 1860 MPa Diện ... lề hành Bản mặt cầuBản liên tục nhiệt Dầm ngang Dầm super T Trụ bệ trụ Mố bệ mố Cọc khoan nh i Bê tông nghèo bê tông tạo phẳng Cường độ fc (MPa) 30 30 30 30 50 30 30 30 10 - Cốt thép: + Thép thường: ... h i cáp: Eps = 197000 Mpa - Chiều dày lớp bê tông bảo vệ: Kết cấu Lan can Lề hành Bản mặt cầuDầm ngang Dầm super T Trụ cầu mố cầu Bệ mố bệ trụ Cọc khoan nh i SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ Chiều dày tối...
... tách thớ 0-0 ,I- I,II-II trục 0-0 ,I- I, II-II (0-0 trục trung hoà giai đoạn II -I trục trung hoà giai đoạn II II-II trục trung hoà giai đoạn II) S0a-b 93822.2 S0c-d 103507 43 S00-0 SIa-b 134011 101313 ... 22567.06852 89010 I0 ,Itd,Itd:Mô men quán tính mặt cắt thu hẹp ,mặt cắt tỉnh đ i giai đoạn I, mặt cắt tỉnh đ i giai đoạn II I0 Itd Itd 20717410 21643026 50384409 S0-00, SI-II, SII-IIII:Mô men tĩnh ... t i mặt cắt g idầm số 2và số1 dầm bất l i III-Xác định tĩnh t i giai đoạn I giai đoạn II III.1 Tĩnh t i giai đoạn I +Dầm dọc chủ (Đoạn cha mở rộng ): q1, =5816.4.10-4.2,5.1=1.4541 (T/m) +Dầm...
... ) → III.3 - TÍNH BẢNDẦM GIỮA u III.3.1 - Sơ đồ tính - Sơ đồ tính dầm sơ đồ dầm liên tục để đơngiản tính tốn ta v i sơ đồ dầmgiảnđơn sau kết n ilực nhân v i hệ số i u chỉnh cho sơ đồ liên ... 13.563.523( N mm) → goi 10 III.4 - THIẾT KẾ CỐTTHÉP CHO BẢN MẶT CẦU III.4.1 - Thiết kế cốtthép chịu mômen âm M u = 23.103.330( N mm) - Mô men thiết kế thép: goi , tiết diện thiết kế bxh = 1000x200 ... tao 150 mm II - THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH II.1 - BỐ TRÍ CHUNG Chi tiết lan can – lề hành II.2 - THIẾT KẾ LAN CAN II.2.1 - Thiết kế lan can II.2.1.1 - Sơ đồ tính – t i trọng Để đơn giản, sơ đổ...
... mm ) III.3 - TÍNH BẢNDẦM GIỮA III.3.1 - Sơ đồ tính - Sơ đồ tính dầm sơ đồ dầm liên tục để đơngiản tính tốn ta v i sơ đồ dầmgiảnđơn sau kết n ilực nhân v i hệ số i u chỉnh cho sơ đồ liên ... Hoàng III - THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU III.1 - SỐ LIỆU TÍNH TỐN - Bê tơng mặt cầu: C30 có fc’ = 30 MPa Ec = 29440 MPa - Cốtthép AIII có Fy = 365 MPa - Chiều dày mặt cầu ts = 200 mm III.2 - TÍNH BẢN ... HÀNH II.1 - BỐ TRÍ CHUNG Chi tiết lan can – lề hành II.2 - THIẾT KẾ LAN CAN II.2.1 - Thiết kế lan can II.2.1.1 - Sơ đồ tính – t i trọng Để đơn giản, sơ đổ tính cho nhịp lan can sơ đồ dầmgiản đơn...
... i m dầm liên hợp mà mặt cầu tham gia chịu nén vs biên dầm théo mà kích thước dầmthép cho phép giảm đến mức t i thiểu Tuy nhiên việc chọn kích thước dầmthép ph iđảm bảo i u kiện ổn định dầm ... kiện ổn định dầmthép nén Qua số đặc i m dầm liên hợp ta chọn tiết diện dầm sau: Tiết diện dầm liên hợp Trọng lượng thân dầmthép Chiều rộng phần tiếp xúc giữ bt biên dầmthép bs=400mm ... 65kN.m Kết luận :Dầm ng i có Mmax1/2 lớn nên bất l i Khi tính cốtthép cho hệ thống dầm việc chọn sơ bộ, ta lấy giá trị mơmen để tính cốtthépdựứnglực c Tính sơ cốtthépdầm 42m : Mu φ 0,85...
... Vì dầm thiết kế dầmgiảnđơn nên kiểm toán ứng suất thớ giai đoạn chế tạo bảo đảm giai đoạn sử dụng đạt yêu cầu chống nứt thớ giai đoạn chế tạo ,hơn dầm liên hợp có phần mặt đổ sau III.3.4 Kiểm ... + I td b I , td b s II k Rcắt ,trợt +Tính đặc trng hình học giai đoạn I - SII III = Sab + b.( y II − hc' ) t v i : yIIt =46,366 cm yIId = 123,63 cm yIt =78,98cm yId = 91,02 cm F'd=0 ; F't= I ... theo ứng suất tiếp ứng suất nén chủ-Tính toán chống nứt nghiêng theo ứng suất kéo chủ IV.1 Tính duyệt mặt cắt cách g i 1,5 m theo ứng suất tiếp BT mặt cÇu b yt II a hc' h2 b2 II c' II I yd II I...
... Chiều d i dầm: L= 30m - Chiều d i tính tốn: Chiều d i tính tốn cầudầmđơngiản nhịp: ltính tốn= Ltồn dầm- 2a Trong đó: + a: Khoảng cách từ đầu dầm đến tim g i; Chọn a= 30cm + LToàn dầm: Chiều ... phản lực g i ph i tổ hợp xe theo cách thứ hai sau: “ Lấy 90% hiệu ứng hai xe t i thiết kế có khoảng cách trục bánh trước xe cách bánh sau xe không nhỏ 15m tổ hợp v i 90% hiệu ứng t i trọng thiết ... có giật bậc M.4.1.4 Móng: i u kiện địa chất lòng sơng tốt nên đề xuất dùng móng cọc đóng ma sát đ i thấp đ i cao M.4.2.Các gi i pháp vượt nhịp M.4.2.1 phươngán 1: Cầudầmđơngiản BTCT dự ứng...
... s i PHẦN IV NHỮNG N I DUNG THỰC HIỆN TRONG ĐỒ ÁN TÊN ĐỀ T I: THIẾT KẾ CẦUDẦM BTCT DUL DẠNG CHỮ T CĂNG SAU I Tính toán thiết kế: Tính toán thiết kế Lan Can Tính toán thiết kế Bản mặt cầuDầm ... t i Hoạt t i tính toán cho lan can ngư i qui ước t i trọng phân bố Wi = 0,37 N/mm đặt theo hai phươngứng ngang( iphương t i trọng ) t i trọng tập trung Pi = 890 N đặt vò trí nguy hiểm theo phương ... 7x30m, kết cấu thiết kế theo hình thức bán lắp ghép Kết cấu phần trên: - Toàn cầu gồm nhòp cầudầmgiảnđơndầm T L= 30m BTCT dựứnglựccăng sau - Chiều cao dầm H=1.5m, khoảng cách dầm - Công nghệ...