phu luc 10 be tong cot thep

Tính toán tiết diện cột bê tông cốt thép - Phụ lục pptx

...

25
472
0

Giáo trình bê tông cốt thép 1 - Chương 10

... cäút thẹp âãø ẹp BT Âäúi våïi BT khä cỉïng tỉû nhiãn: σtbn = 500 σ bH R0 ; σ bH R0 ≤a (10 - 10) ⎛ σ bH ⎞ σ (10 - 11) − a ⎟ ; bH > a ⎟ R0 ⎝ R0 ⎠ Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, våïi BT ... thẹp: Âäúi våïi cáúu kiãûn trỉåïc: Âäúi våïi cáúu kiãûn sau: (10 - 19) NH = (1.1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) NH = 1.1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) t Rn -Cỉåìng âäü chëu nẹn ca BT lục bng cäút thẹp (nhán ... dảng ca neo v ca ma sạt (σneo & σms): σHK’ = σ0’ - σneo’ - σms’ ; (10 - 3) σHK = σ0 - σneo - σms ; σHK’ = σ0’ - nH.σBH’ ; (10 - 4) Khi trãn BT: σHK = σ0 - nH.σBH ; Trong âọ σBH & σBH’ l ỉïng...

12
907
2

Giáo trình Kỹ thuật công trình Bê tông cốt thép dự ứng lực

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

...

54
3,115
10

Nghiên cứu động lực học hệ thống rung động đúc dầm cầu bê tông cốt thép dự ứng lực

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... phơng trình chuyển động (1) với thuật toán Runge-Kutta bậc với giá trị cụ thể nh sau: m =104 57kg; S=79,64 .107 N/m, K=5000NS/m; P=50000N; =297,53 1/s CT Hình Sơ đồ khối thuật toán hệ giải phơng...

6
1,098
3

NGHIÊN CỨU ĐỘNG LỰC HỌC HỆ THỐNG RUNG ĐỘNG ĐÚC DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

... phơng trình chuyển động (1) với thuật toán Runge-Kutta bậc với giá trị cụ thể nh sau: m =104 57kg; S=79,64 .107 N/m, K=5000NS/m; P=50000N; =297,53 1/s CT Hình Sơ đồ khối thuật toán hệ giải phơng...

6
1,048
2

Bê tông cốt thép ứng lực trước

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... cäút thẹp âãø ẹp BT Âäúi våïi BT khä cỉïng tỉû nhiãn: σtbn = 500 σ bH R0 ; σ bH R0 ≤a (10 - 10) ⎛ σ bH ⎞ σ (10 - 11) − a ⎟ ; bH > a ⎟ R0 ⎝ R0 ⎠ Trong âọ a,b - Hãû säú phủ thüc vo mạc BT, våïi BT ... thẹp: Âäúi våïi cáúu kiãûn trỉåïc: Âäúi våïi cáúu kiãûn sau: (10 - 19) NH = (1.1σ0 - 3000)FH ; (10 - 20) NH = 1.1(σ0 - nH σb).FH ; (10 - 21) t Rn -Cỉåìng âäü chëu nẹn ca BT lục bng cäút thẹp (nhán ... dảng ca neo v ca ma sạt (σneo & σms): σHK’ = σ0’ - σneo’ - σms’ ; (10 - 3) σHK = σ0 - σneo - σms ; σHK’ = σ0’ - nH.σBH’ ; (10 - 4) Khi trãn BT: σHK = σ0 - nH.σBH ; Trong âọ σBH & σBH’ l ỉïng...

12
1,242
4

Nghiên cứu thiết kế tăng cường khả năng chịu lực của kết cấu bê tông cốt thép bằng tấm dán cacbon

Danh mục: Kỹ thuật

... ng lc DL D ng lc TCN Tiờu chun ngnh FRP Fiber Reinforced Polymer AFRP Aramid Fiber Reinforced Polymer GFRP Glass Fiber Reinforced Polymer CFRP Carbon Fiber Reinforced Polymer ACI American Concrete ... 644 915 610 2 .100 2.240 2.240 900 600 300 600 Chiu dy Cng Mụ un thit k chu kộo n hi (mm) (MPa) (GPa) 1,3 575 26,1 985 95,8 0,36 2.300 72 0,11 3.800 235 1,2-1,4 2.800 165 1,2 2.400 210 1,2 1.300 ... nhit (10- 6/0C) Theo phng dc Theo phng ngang 6.3 19.8 -3.6 54 -0.09 27 Nguụn: Mallic 1998 Vt liu Thy tinh/ epoxy Aramid/epoxy Cacbon /epoxy 2000 1800 CFRP 250 1600 1400 200 150 100 0 gFRP 800 100 ...

96
1,957
21

Tài liệu Đồ án: Công nghệ thi công cầu bê tông cốt thép dự ứng lực bằng phương pháp đúc hẫng cân bằng pptx

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 116.2 112.2 108 .2 104 100 100 100 100 1.12E +10 8.28E+09 7.04E+09 5.99E+09 5.10E+09 4.35E+09 3.53E+09 2.88E+09 2.38E+09 1.99E+09 1.69E+09 1.47E+09 1.31E+09 1.20E+09 1.14E+09 1.12E+09 1.12E +10 8.28E+09 ... 1 6106 .85 Khi đúc K10 : Mặt V(KN) cắt M (KN.m) -2031.56 102 2.7 10 -16016.8 3507.78 11 -32285.6 4632.37 12 -53183.2 5820.38 13 -78982.9 7080.31 14 -109 993 8420.84 15 -136876 9483.86 16 -167041 106 01.33 ... 205223.8 216824.6 221762.5 221966.7 - 2106 60 -142874 -83607.5 -32463 108 77.29 46598.79 73872.23 94986.39 1106 67.2 1 2105 2.4 126241.9 126735.7 -14506.5 -12650.8 -108 09.9 -9044 -7341.93 -5692.29 -4084.09...

86
2,828
10

TÍNH TOÁN THIẾT kế máy ép cọc dẫn ĐỘNG THUỶ TĨNH, lực ép 150 tấn CHO cọc bê TÔNG cốt THÉP 30x 30 (cm) dài 8 (m)

Danh mục: Kỹ thuật

... máy ép cọc tĩnh thêm phần tính 90 g gian 107 90 90 91 91 93 96 96 97 97 99 99 100 101 101 102 103 103 104 106 SV:Nguyễn văn Thiệm Lớp Máy xây dựng k41 Đồ án tốt nghiệp Thiết ... P= NB qB * nB Thay NB=30 (KW) = 30 *103 (W) ; (vg/ph) = qB =107 (cm3/vg) =107 *10- 6 (m3/vg); nB=1460 1460 (vg/s) 60 30 * 10 P= 1460 = 11,52 * 106 (N/m2) 107 * 10 * 60 Hay P = 11,52 (MPa) Ta thấy ... 75 *104 (N) Thay số D=0,3 (m) =1,6 c =0,98 P2=0,6 (MPa) =0,6 *106 (N/m2) * 75 * 10 0,6 * 10 P1 + 1,6 0,98 * 3,14 * 0,3 P1 11,2 *106 (N/m2) = 11,2 (MPa) Vậy áp lực yêu cầu bơm: PB 11,2 (MPa)...

109
3,034
35

Tài liệu GIÁM SÁT THI CÔNG ĐÚC HẪNG & ĐỔ TẠI CHỖ TRÊN GIÀN GIÁO CỐ ĐỊNH KẾT CẤU CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC docx

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... HỘP PHẠM QUANG NHẬT H×NH CHIÕU NGANG CÇU 1170 330 2x150=300 100 60 120 260 Cét chèng TC L=1.0m 150 150 156 100 2x100=200 60 480 2x100=200 260 120 150 120 425/2 175 120 Cét chèng TC L=1.5m 120 ... lại phút đo độ dãn dài cáp - Căng đến 100 % Ptk , dừng lại phút đo độ dãn dài cáp , nghỉ 10 phút - Căng đến 105 % Ptk , dừng lại phút đo độ dãn dài cáp , nghỉ 10 phút , đóng neo cáp , sau hồi kích ... t«ng b¶n mỈt H×nh Ph©n ®ỵt ®ỉ bª t«ng cho khèi ®Ønh trơ 1200 100 ®ỵt 391.7 69 180 2/35 100 69 TRANG ®ỵt 485.7 ®ỵt 350 25 300 270 100 550 391.7 485.7 25 350 DẦM HỘP PHẠM QUANG NHẬT H×nh Mèi nèi...

35
4,362
84

Luận văn Thiêt kế cầu dầm supertee bê tông cốt thép dự ứng lực

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... 1500 1700 100 100 485 735 650 735 2120 MẶT CẮT DẦM ĐẶC 2120 160 830 160 485 600 800 100 100 485 645 830 645 MẶT CẮT KHẤC 100 700 100 100 102 0 500 700 100 1320 SVTH : TRẦN DU TIẾN 100 100 Bề rộng ... 1700 100 100 III.3 Xét mặt cắt nhịp 735 650 2120 735 650 Bề rộng qui đổi b x2 = × b3 = × 10 = 20 cm Diện tích cánh trên: A 2t = × b6 × h1 + h × b8 + × b × h = × 64.5 10 + 10 × 10 + 10 × 10 = ... GVHD : PHẠM NGỌC SÁNG 1500 100 100 ĐATN: KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG 735 b x1 = 650 2120 b1 + b1 + × 735 ( H - h1 - h2 ) 10 = b1 + 800 ( H - h1 - h ) 10 = 65 + 170 − 10 − 10 cm = 80 10 Diện tích phần gạch chéo...

280
1,247
2

Luận văn Cầu bê tông cốt thép dự ứng lực dầm I căng trước

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... b2 × h × γ c × 100 0 100 × 100 0 × 2.5 × 10 −5 × 100 0 P2 = = = 1250 N 2 - Trong lượng lan can tay vịn: nhịp có hai thanh: 100 dày mm, dài 2000 mm Một lan can có trọng lượng: D2 − d 100 2 − 922 P3 ... Tải trọng tác dụng lên lề hành gồm:  Xét 100 0 mm dài - Hoạt tải người: PL = 0.003 x 100 0 = N/mm - Tĩnh tải: DC = 100 0 x 100 x 0.25 x 10- 4 = 2.5 N/mm 200 100 650 1500 250 1300 200 1750 Hình 2.5 ... quy định bảng 2.1 3.1 Xác định M c : (Tính 100 0 mm dài) - Tiết diện tính tốn b x h = 100 0 mm x 100 mm bố trí cốt thép (hình 2.7) 100 200 200 200 200 100 5Ø14a200 Hình 2.7 Tiết diện bố trí cốt...

213
4,468
9

Tài liệu Tính nội lực cốt thép bằng SAP 2000 VERSION 9. Tập 1: Kết cấu bê tông cốt thép ppt

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

...

305
1,284
22

Chương 5 : NGUYÊN LÝ TÍNH TOÁN CẦU DẦM BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC pdf

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... đường kính Φ 5.1 /10' ' → T13 → Φ 12,5 mm 5S nghóa đường kính Φ 5.1 /10' 'S→ T13S → Φ 12,9S ( loại cao cấp ) nghóa đường kính Φ 6.1 /10' ' → T15 → Φ 15,2 mm 6S nghóa đường kính Φ 6.1 /10' 'S → T15S → Φ ... 65cm Ví dụ Việt Nam có cầu Phố Mới - Lào Cai có chiều dài dầm L = 20m, mặt cắt ngang cầu gồm 10 bản, rộng 100 cm, chiều cao 65cm, Hình 5.14 Mặt cắt ngang điển hình dầm DƯL 15m 5.2.2 Một số mấu neo ... ống chứa cốt thép dự ứng lực Các sợi thép cường độ cao buộc chặt, cách 1÷ 2m lại buộc đoạn dài 10 20cm Riêng đoạn gần neo 1m phải cách 20cm buộc chỗ Hình 5.13 Các loại cốt thép DƯL 4- Thanh...

38
11,298
124

Tài liệu cao học - kết cấu bê tông cốt thép chương 10

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... = = 10. 13” 0.003 εs1 εs1 + 0.003 0.0 0103 + 0.003 ⇒ a = β1c = 0.85 (10. 13) = 8.61” ( 10. 2.7.1) N ội lực bê tông chịu nén tham gia: Cc = 0.85f’c ba = 0.85 x x 16 x 8.61 = 468.4 kips Chương 10: ... (10- 10) Với cột có thép đai thường, ACI (phương trình 10- 2) qui định ' φPn (max) = 0,80φ[0,85f c ( A g − A st ) + f y A st ] Chương 10: CHẾ ĐỘ LÀM VIỆC CỦA BTCT CHNU LỰC UỐN - LỰC DỌC TRỤC (10- 11) ... cong tương tác trang 9, φPn(max) theo (10- 10) hay (10- 11) Để thiết kế cột, lực dọc mômen uốn phải thoả mản hai phương trình sau: φPn ≥ Pu (10- 12) φM n ≥ M u (10- 13) với Pu Mu lực dọc mômen tới hạn...

25
556
1

Nghiên cứu ứng dụng Canxi Nitrít làm phụ gia ức chế ăn mòn cốt thép cho bê tông cốt thép trong điều kiện Việt Nam

Danh mục: Tiến sĩ

... nghiệm phun ma gia tốc (hình 2.1), lu lợng phun khoảng 250 l/m2 ngày Chế tạo mẫu bê tông M20, M30 M50 hình trụ kích thớc 50 mm x 100 mm có hàm lợng CN (và DCI) 12,5 l /m3 bê tông Sau 28 ngày, phun ... 12,5 l /m3 bê tông Sau 28 ngày, phun ma gia tốc với chu kỳ 24 giờ: phun nớc 8h, để khô 16h Theo tính toán, với tốc độ phun nh tháng phun tơng đơng với tổng lợng ma tự nhiên năm vùng biển Việt Nam ... 2.2.2.5 Đánh giá khả ức chế ăn mòn cốt thép khe nứt bê tông: Mẫu dầm BTCT 10cm x10cm x40cm, bê tông M30, chiều dày lớp bê 10 tông phía tạo nứt 63mm, thép 212, đầu thép đợc nối dây dẫn để đo điện...

27
1,198
2

Khả năng chịu cắt của dầm bê tông cốt thép ứng lực trước

Danh mục: Tiến sĩ

... 13 Đề MCFT TCVN xuất (2) (3) (1) 11787 12300 13125 9984 101 00 11204 11428 11800 12215 106 67 104 00 104 80 22230 22200 23281 20746 20200 2102 1 17392 17800 19633 16149 16400 16940 7366 7600 8765 ... 40 24480 100 22 60 30 24480 100 30 80 40 48960 150 25 70 40 36720 100 e0 23 25 35 31 Đề xuất (1) 20204 18664 21505 20261 42692 39589 41643 36247 MCFT TCVN (2) 18300 13500 20200 15300 3 7100 29300 ... hoại Lực phá hoại trung f c0 mẫu mẫu P (KG) bình Pph (KG) mm cm độ I-A 105 00 6,04 45 35,1 I-B 100 00 103 30 6,12 44 33,7 I-C 105 00 6,33 44 33,8 III -I - 7000 7000 5,49 42 35,7 Bảng 3.5 Các mẫu dầm...

24
1,798
4

các bài báo nghiên cứu chuyên sâu về dầm bê tông cốt thép dự ứng lực có sườn làm bằng tôn lượn sóng ( phần 1)

Danh mục: Kỹ thuật nền móng - Tầng hầm

... 1500 1250 Test 1750 1500 Height （mm） 1750 100 0 750 500 ＦＥＭ Bernoulli's theorem 100 0 250 750 500 250 0 -15 -10 -50 0 50 100 150 -15 -10 -50 0 Strain （µ） 50 100 150 Strain （µ） Section B Section D ... Height （mm） 1750 Height （mm） 1250 100 0 750 500 ＦＥＭ 1250 Bernoulli's theorem 100 0 750 500 250 250 0 -150 -100 -50 50 100 150 -15 -10 -50 0 Strain （µ） Section E 50 100 150 Strain （µ） Section F Fig ... nonlinearity 100 0 Linear 500 0 2.5 7.5 Vertical displacement (mm) 10 (a) Girder height 2100 mm, wave height 20mm 2000 Load (kN) 2500 4000 Load (kN) 5000 3000 2000 100 0 1500 100 0 500 0 10 20 30 Vertical...

10
2,688
2

đồ án môn học bê tông cốt thép thiết kế bản sàn và dầm phụ

Danh mục: Kiến trúc - Xây dựng

... Rnb1ho 90 .100 .6,52 A= γ = 0,5 1 + − A  = 0,5 1 + − 2.0,167  = 0,908     Fa = M 63471 = = 4, 68cm Raγ ho 2300.0,908.6,5 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ % µ= Fa 4, 68 × 100 % = 100 = 0, 72% ... thép đặt m chiều dài ta có: n= Fa 4, 68 = ( ) f a 0,503 Khoảng cách thanh: a= b1 100 × 0,503 = = 10, 75 cm chọn a =10 ( cm ) n 4, 68 Vì cốt thép đặt dày để tiết kiệm giảm bớt số cốt thép chịu momen ... Rnb1ho 90 .100 .6,52 A= γ = 0,5 1 + − A  = 0,5 1 + − 2.0,118  = 0,937     Fa = M 44975 = = 3, 21cm Raγ ho 2300.0,937.6,5 Kiểm tra hàm lượng cốt thép µ % µ= Fa 3, 21 × 100 % = 100 = 0, 49%...

27
1,553
7

Đề tài : Ứng dụng công nghệ sản xuất cấu kiện bê tông cốt thép ứng lực trước tiền chế bằng phương pháp kéo trước cho các công trình xây dựng ở việt nam

Danh mục: Báo cáo khoa học

...

165
839
0