iii 2 một số vấn đề nảy sinh trong quá trình thực hiện và cách giải quyết

Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều

Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều

Ngày tải lên : 27/06/2014, 01:54
... (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng đốt vào ... W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) ... = 23 47,164 K1 719,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9.103 Q2 = = = 1 429 427 ,141 (W/m2) 3600 3600 38 (W/m2.độ) K2 = ⇒ 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10−3 + 9507,8 1457,8 = 689,588 (W/m2.độ) Q2 1 429 427 ,141...
  • 95
  • 1.8K
  • 6
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Khoa học tự nhiên
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ

Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 03:40
... 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 21 59.0791 129 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 1 623 7.949 129 27.403 Sai số (%) ... t1 = 1 42, 9oC ts1 = t1 – Δthi1 =1 42, 9 – 15,16 = 127 ,74oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 127 ,74 – (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC ... = 0.05D1.I1 D2.I2 (Gđ – W1)C1.t1 W2.i2 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 D2Cn2 2 Qtt2 = 0.05D2.I2 D3.I3 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 W3.i3 (Gđ – W1 – W2 – W3)C2.t2 D3Cn3θ3 Qtt3 = 0.05D3.I3 Viết phương trình cân nhiệt...
  • 81
  • 709
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.

Ngày tải lên : 14/06/2014, 23:55
... tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2 hiệu số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có: tw1-tw2= q1.r∑ tw2 = tw1 –q1.r∑ = 1 32, 9 – 25 206, 82 0,7 42. 10-3 = 114 ,2 =114 ,2 106,97 = 7 ,23 - Hệ số ... Nồi 1 32, 9 Nồi 105,4 10 27 30 428 4,9 26 87,7 106,4 422 7, 02 2689,5 3763 ,2 106,97 69,6 26 25,6 3944,66 71,63 Với: θ1= thd1; 2= thd2 ⇨Vậy lượng thứ bốc lên nồi là: GVHD: Trần Thanh Giang Page 16 s2 Bài ... -C θ ) - s2 2 θ ) Nồi 2: D I + (1) Gđ C đ t đ d 2 ng 2 0,05D (I -C 1 s2 ng 2 Ta có: (2) W1(0,95i -C t +i -0,95C 2 θ + θ ) (2) Với: D I =W i ;W=W +W s2 = W i +(G -W )C t + D C 2 (2) đ s2 đ đ θ )...
  • 33
  • 2K
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%

Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%

Ngày tải lên : 28/07/2014, 20:20
... (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1 – C1ts1 + C2ts2 – 0,95Cn2 θ 2) + W2(C2ts2 – i2) = Gđ(C2ts2 – C1ts1) (2) Nồi 3: W2.I2 + (Gđ ...  0, 0 72. 10     0,435 = 2, 31 = 2 α n2 = 2, 31 .29 39,096 = 6788 ,27 9 W/m2.độ ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 6788, 27 9 .2, 36 = 16 020 ,973W / m 28 Nên ta có: 16 020 ,973 − 16645, 28 8 η 2= 16 020 ,973 Q2 = 100% ... Nồi 2: Q2 = K2 = D2 r2 420 1,85 .21 96 ,24 8.103 = = 25 63418 ,21 8 W/m2 3600 3600 1 +∑r + α 12 α 22 Suy ra: = 1 + 0, 659.10−3 + 8997, 453 6788, 27 9 = 1089,971 W/m2.độ Q2 25 63418, 21 8 = = 23 51, 822 K2 1089,971...
  • 71
  • 2K
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Công nghệ - Môi trường
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên

Ngày tải lên : 15/08/2014, 10:15
... 27 74.047 = 21 .90 C 5676.49 29 17.093 ∆th = 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án ... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...
  • 57
  • 3.6K
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều

thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều

Ngày tải lên : 23/11/2014, 09:09
... (J/kg.độ) 151,1 27 54, 32 4315,08 130 ,26 27 26,36 134,33 3616,93 129 ,26 27 24, 82 426 4, 82 105,44 26 87,79 111,56 3474,44 104,44 26 86,1 422 5,77 60,7 26 09,59 82, 04 26 60,67 2. 5 Lập phƣơng trình cân nhiệt ... Từ phƣơng trình (2) (3), với số liệu bảng trên, ta tính đƣợc: 1939157,59W1 – 23 001 62, 998 W2 = -14 722 123 86 (2) 22 21964,68W1 + 43 324 32, 83W2 = 25 358445797 (3) Suy ra: W1 = 3844,71 (kg/h) W2 = 3881,34 ... Nồi F1  Q1 305 120 9,19   197,5 m K1 t hi1 857 ,26 .18, 02 Nồi 2: F2  Q2 23 29488 ,23 = 197,5 m2  K t hi2 737,51.16,01 Nồi 3: F3  Q3 24 25137 ,23 = 197,5 m2  K t hi3 536,6 .22 ,88 2. 7 Tính toán...
  • 78
  • 1.1K
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%

Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%

Ngày tải lên : 18/12/2014, 14:44
... 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = W i + ( G đ − ... 1107, 921 → q2 = 2. ∆t2 = 1107, 921 .20 ,457= 22 664,74 (W/m2) 2 2 = 23 164,853 − 22 664,74 = 2, 15% < 5% nên đạt 23 164,853 q +q 23 164,853 + 22 664,74 = 22 914,796 Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = = 2 (W/m2) ... chung : Qtt2 = 0,05D2(I2-Cn2 2) Nồi 2: + Do thứ mang : W2i2 + Do sản phẩm mang : (Gđ-W2)C2ts2 + Do nước ngưng tụ mang : D2.Cn2.tnt2 + Do tổn thất chung : Qtt2=0,05D2(I2-Cn2.tnt2) Phương trình cân...
  • 56
  • 3.5K
  • 7
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%

thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%

Ngày tải lên : 04/07/2015, 20:45
... D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1θ1+0,05D1(I1-Cng1θ1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2=W1i1; W=W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = Wi2+(Gđ-W)C2ts2-GđCđts2 ... 970,138   4197 ,21 5   0, 475.10     0,435 = 0,789 ⇒ 22 = 2. αn2= 0,789 × 1 523 6,65= 120 25,593 (W/m2.độ) ⇒ q 22= 22 .∆t 22= 120 25,593 × 15 ,24 2= 18 328 4,96(W/m2) Nên ta có: 2 = 18 328 4,96 − 16885,759 ... (J/kg) 22 29,167.103 23 25,776.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) (1 12, 088 + 27 3) × 16 ,2 × = 4, 12 = 4,440C r1 22 29,167.103 (73, 72 + 27 3) (73, 72 + 27 3) Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × = 1,664 × 16 ,2 ×...
  • 63
  • 957
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Khoa học tự nhiên
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ

thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 04:01
... Nồi 20 .00 1.300 Bảng 1.3: Áp suất làm việc, at Nhiệt hóa 10-3 r, J/kg Nồi1 1.61 22 26. 722 Nồi 0. 72 228 4.017 Nồi 0 .21 23 55.719 Vậy: Δ’1 = Δ’0.16 ,2 (tht1 + 27 3 )2/ r1 = 0,47 16 ,2. (1 32, 9+ 27 3 )2/ 222 6. 722 *103 ... Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2* ) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) (3*) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= ... 19 32, 61 K1 861,36 Nồi 2: Q2 = D2 r2 22 42, 71 .22 25434,60 = = 1386391 ,2( J ) 3600 3600 K = 791,97 Suy ra: Q 1386391 ,2 = = 1750,55 K2 791,97 Nồi 3: Q3 = D3 r3 24 31,4 .22 8 426 6,57 = = 15 427 66,66( J ) 3600...
  • 53
  • 1.2K
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3

thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3

Ngày tải lên : 10/08/2015, 04:05
... 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 21 59.0791 129 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 1 623 7.949 129 27.403 Sai số (%) ... t1 = 1 42, 9oC ts1 = t1 – Δthi1 =1 42, 9 – 15,16 = 127 ,74oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 127 ,74 – (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC ... = 0.05D1.I1 D2.I2 (Gđ – W1)C1.t1 W2.i2 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 D2Cn2 2 Qtt2 = 0.05D2.I2 D3.I3 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 W3.i3 (Gđ – W1 – W2 – W3)C2.t2 D3Cn3θ3 Qtt3 = 0.05D3.I3 Viết phương trình cân nhiệt...
  • 81
  • 594
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ

THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 04:17
... nhiệt lượng: ΣNhiệt vào = ΣNhiệt Nồi 1: D1I1 +(Gđ – W2).C2.ts2 = W1i1 + (Gđ – W).C1.ts1 + D1.Cng1 + Qtt1 Nồi 2: D2i2 + Gđ.ts1.C1 = W2i2 + (Gđ – W2).C2.ts2 + D2.Cng2 + Qtt2   Xem nhiệt độ nước ... Cng1)  Nồi 2: - Nhiệt thứ mang ra: W2i2 - Nhiệt dung dịch mang ra: (Gđ – W2).C2.ts2 - Nhiệt nước ngưng tụ mang ra: D2.Cng2 - Nhiệt tổn thất chung: Qtt2 = 0,05D2(I2 – Cng2) Phương trình cân nhiệt ... độ dẫn nhiệt nước 68,6.10 -2   929 2 ,20 6 = 3731,63 (W/m2.độ) => q2 = =3731,63.8,64 = 322 41 ,28 3 (W/m2)  Kiểm tra sai số q1 q2 : Có = 1,34% < 5% ( thỏa mãn điều kiện sai số) Vậy nhiệt tải trung...
  • 81
  • 1.4K
  • 6
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Khoa học tự nhiên
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ

Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ

Ngày tải lên : 10/08/2015, 04:34
... Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= W1+W2+W3 ... m C o α 22 = ϕ 2 n = 0,316. 424 1 = 1340,16, W / m C o α 23 = ϕ3α n3 = 0,447 .2, 819.103 = 126 0,18, W / m C q21 = α 21 ∆t 21 = 1109,6 .28 ,2 = 3 129 0, W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 1340,16 .20 ,48 = 27 446,48, ... 164,2oC ts1 = t1 – Δthi1 = 164 ,2- 28 ,2= 136oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 136 (2, 32+ 1,98)=131,78oC t2 = tht1 – Δ’ 2 = 131, 72- 1=130,72oC ts2 = t2 – Δthi2 = 130, 72- 24=106,72oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) ...
  • 72
  • 1.4K
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH

Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH

Ngày tải lên : 08/11/2015, 10:51
... W3(i1C2ts2) (1) 24 Nồi 2: − W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – 2 W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1Cn2) W1(0,95i10,95Cn 22) +W2(C2ts2i2) ⇒ θ− +W3(C2ts2C3ts3) = Gđ(C2ts2C3ts3) (2) Nồi 3: 0,05W2 (θi 22 ... (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng đốt vào ... ∆t 22= tT22t 22= 1 02, 99696,9 = − 6,0960C Áp suất thứ nồi 2: 33 Ptb2= 0,74.98100= 725 94(N/m2) αn2= 0,145.6,09 62, 33. 725 940,5 = ⇒ 26 36,168 (W/m2.độ) Tra bảng I .24 9 STQTTB T1/trang 311 Ta có: Cn= 421 7,5...
  • 89
  • 1K
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Khoa học tự nhiên
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL

THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL

Ngày tải lên : 02/12/2015, 09:20
... 26 4 826 9,1 42 = = 3 822 ,738 K1 6 92, 786 Suy ra:  Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 3600 Q2 = 3600 = K2 = 1 + Σr + α 12 α 22 = = 22 75659,0 62( W/m2) 1 + 0,659.10 −3 + 24 50,394 20 02, 487 = 638,375 (W/m2.độ) ... 435 = 0,81 72 = ϕ α n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) 22 Nên ta có: 11506, 920 − 11816 ,5 82 100% = 2, 691 < 5% η 2= 11506, 920 Vậy nhiệt ... W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2...
  • 81
  • 969
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Khoa học tự nhiên
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl

Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl

Ngày tải lên : 09/01/2016, 13:07
... K1 6 92, 786 Suy ra:  Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 Q2 = = 3600 3600 K2  1  12  r    22 = 22 75659,0 62( W/m2) 1  0,659.10 3  24 50,394 20 02, 487  638,375 (W/m2.độ) Q2 22 75659,0 62   ... 435  0,81 72   22 =   n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ)  q 22   22 t 22  20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) Nên ta có:  2= 11506, 920  11816,5 82 100%  2, 691  5% 11506, 920 Vậy nhiệt ...  Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2  + 0,05W1(i1  Cn2  )  W1(0,95i1  0,95Cn2  2) +W2(C2ts2  i2) +W3(C2ts2  C3ts3) = Gđ(C2ts2  C3ts3) (2)  Nồi 3: W2i2+GđCđtđ...
  • 73
  • 748
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl

thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl

Ngày tải lên : 02/07/2016, 17:24
... 138,9 27 38,460 428 4,690 113,776 27 02, 0 42 423 9, 420 114,776 27 03,6 42 94,519 26 70,134 3361, 722 125 ,599 3611,055 1 02, 127 93,519 71,04 3768,011 26 68,334 423 1,403 26 28,318 2. 2.5.3 Lập phương trình ... C2ts2) =Gđ(C1ts1 − (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) • (2) ... * Nồi Q2 = K2 = D2 r2 3600 23 34,776 .22 24,181 10 3600 = = 14 424 90,519 W/m2 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 + 0,659.10 −3 + 20 90,878 1586, 924 = 565,797 W/m2.độ Q2 14 424 90519 , = = 25 49,484 K2 565,797 Suy...
  • 73
  • 521
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose

thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose

Ngày tải lên : 02/07/2016, 17:25
... ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn 22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn 22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2 0,05W1i1 W1Cn 22 + 0,05W1Cn 22 + W2C2ts2 W2i2 = GC2ts2 ... 125 ,27 27 18,433 3916,775 125 ,6 02 124 ,27 27 16,978 425 6,833 1 02, 705 26 83, 328 3737,191 106.619 101,705 26 81, 728 422 2 ,21 6 61.6 26 11 ,24 4 3 122 ,477 75,981 2. 2.4.3 Phng trỡnh cõn bng nhit lng - D1, D2, ... W1(0,95i1 0,95Cn 22 C1ts1 + C2ts2) + W2(C2ts2 i2) = G(C2ts2 C1ts1) Thay s vo ta c: W1 19864 02, 841 W2 22 848 72, 547 = - 74999686 ,28 1 (5) T ni suy ra: W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 = Wi3 W1i3 W2i3 + GC3ts3...
  • 74
  • 701
  • 6
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Nông - Lâm - Ngư
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs

ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs

Ngày tải lên : 22/11/2013, 20:41
... (W/m2 ) , 33 22 = 45,3. ,5 22 2 = 45,3 0 ,25 .13 ,22 6 2, 33.0,166 = 15 42, 07 (W/m3 ) 10.4.Nhit ti riờng v phớa dung dch : q 21 = 21 21 = 23 60,85 9,4 = 22 1 92 (W/m2) q 22 = 22 22 =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) ... ni (W/m2 ) Ti :Hiu s nhit hu ớch ca tng ni ( oC ) (xem bng 2) Ta cú: qtb1 = q11 + q21 22 475,785 + 22 1 92 = = 22 333,9 2 qtb2 = q 12 + q 22 204 82 ,5 + 20 395,4 = = 20 438,95 2 (W/m2) K1 = qtb1 22 333,9 ... =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) 10.5.So sỏnh q2i v q1i : - Chờnh lch gia q21 , q11 v q 22 , q 12 ( , ) = 22 475,785 22 1 92 100% = 1 ,26 % < 5% 22 475,785 = 20 4 82 ,5 20 395,4 100% = 0, 425 % < 5% 20 4 82 ,5 Vy gi thit 11 , 21 ...
  • 88
  • 1.3K
  • 6
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Hóa học - Dầu khí
thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức cô đặc dung dịch kno3 với năng suất 12000 kg h

thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn cưỡng bức cô đặc dung dịch kno3 với năng suất 12000 kg h

Ngày tải lên : 02/06/2014, 12:11
  • 96
  • 1.3K
  • 4
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Công nghệ - Môi trường
Xây dựng hệ thống mail nội bộ trong domain với exchange server. Tạo các mail cho user, tiến hành gửi mail giữa các user nội bộ

Xây dựng hệ thống mail nội bộ trong domain với exchange server. Tạo các mail cho user, tiến hành gửi mail giữa các user nội bộ

Ngày tải lên : 02/11/2012, 11:36
  • 42
  • 2.2K
  • 10
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Công nghệ thông tin

Xem thêm

Tìm thêm: