iii 2 2 vấn đề về một số lệnh tương tác
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
Ngày tải lên :
27/06/2014, 01:54
... W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − C3ts3) (2) Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 ... (J/kg) (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng ... q 12. ∑r= 8747 ,21 5.0,659.10-3= 5,7640C ⇒ tT 22= thđ − ∆tII − Δt 12 = 109,68 − 5,764 − 0, 92 = 1 02, 9960C 35 Hiệu số cấp nhiệt nước: ∆t 22= tT 22 − t 22= 1 02, 996 − 96,9 = 6,0960C Áp suất thứ nồi 2: Ptb2=...
- 95
- 1.8K
- 6
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 03:40
... t1 = 1 42, 9oC ts1 = t1 – Δthi1 =1 42, 9 – 15,16 = 127 ,74oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 127 ,74 – (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC ... 0.80305131 29 94.351006 20 234.3 92 Nồi 10.56301671 110.3 629 833 108 .23 2. 1 323 69 121 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 ... 6 ,2 oC tT2 = 1 42, 9 – 2, 2 – 6 ,2 =134,5oC ∆t21 = tT2 – tdd = 134,5– 127 ,74 = 6,76 oC αn = 3,14 .2, 40,15 .20 457,590,7 = 3 728 , 72 (W/m2.độ) αdd = αn.φ1 = 3 728 , 72. 0,803 = 29 94,35 (W/m2.độ) q2 = αdd ∆t21...
- 81
- 717
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
Ngày tải lên :
14/06/2014, 23:55
... -C θ ) - s2 2 θ ) Nồi 2: D I + (1) Gđ C đ t đ d 2 ng 2 0,05D (I -C 1 s2 ng 2 Ta có: (2) W1(0,95i -C t +i -0,95C 2 θ + θ ) (2) Với: D I =W i ;W=W +W s2 = W i +(G -W )C t + D C 2 (2) đ s2 đ đ θ ) ... Nồi 1 32, 9 Nồi 105,4 10 27 30 428 4,9 26 87,7 106,4 422 7, 02 2689,5 3763 ,2 106,97 69,6 26 25,6 3944,66 71,63 Với: θ1= thd1; 2= thd2 ⇨Vậy lượng thứ bốc lên nồi là: GVHD: Trần Thanh Giang Page 16 s2 Bài ... 25 206, 82 (W/m2) q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2 = (2) Với: t2 hệ số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2...
- 33
- 2K
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
Ngày tải lên :
28/07/2014, 20:20
... (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1 – C1ts1 + C2ts2 – 0,95Cn2 θ 2) + W2(C2ts2 – i2) = Gđ(C2ts2 – C1ts1) (2) Nồi 3: W2.I2 + (Gđ -W1-W2).C3.ts3 ... 0, 0 72. 10 0,435 = 2, 31 = 2 α n2 = 2, 31 .29 39,096 = 6788 ,27 9 W/m2.độ ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 6788, 27 9 .2, 36 = 16 020 ,973W / m 28 Nên ta có: 16 020 ,973 − 16645, 28 8 η 2= 16 020 ,973 Q2 = 100% ... Nồi 2: Q2 = K2 = D2 r2 420 1,85 .21 96 ,24 8.103 = = 25 63418 ,21 8 W/m2 3600 3600 1 +∑r + α 12 α 22 Suy ra: = 1 + 0, 659.10−3 + 8997, 453 6788, 27 9 = 1089,971 W/m2.độ Q2 25 63418, 21 8 = = 23 51, 822 K2 1089,971...
- 71
- 2K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
Ngày tải lên :
15/08/2014, 10:15
... 27 74.047 = 21 .90 C 5676.49 29 17.093 ∆th = 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án ... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...
- 57
- 3.6K
- 5
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
Ngày tải lên :
23/11/2014, 09:09
... Nồi F1 Q1 305 120 9,19 197,5 m K1 t hi1 857 ,26 .18, 02 Nồi 2: F2 Q2 23 29488 ,23 = 197,5 m2 K t hi2 737,51.16,01 Nồi 3: F3 Q3 24 25137 ,23 = 197,5 m2 K t hi3 536,6 .22 ,88 2. 7 Tính toán ... đ ) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ W1 )C1t1 D2 I W2i2 (Gd W1 W2 )C2 t D2Cn 2 0,05D2 I Biến đổi ta đƣợc: W1 (0,95I C1t1 C2 t Cn 2 ) W2 (C2 t i2 ) Gd (C2 t C1t1 ... phƣơng trình (2) (3), với số liệu bảng trên, ta tính đƣợc: 1939157,59W1 – 23 001 62, 998 W2 = -14 722 123 86 (2) 22 21964,68W1 + 43 324 32, 83W2 = 25 358445797 (3) Suy ra: W1 = 3844,71 (kg/h) W2 = 3881,34...
- 78
- 1.1K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%
Ngày tải lên :
18/12/2014, 14:44
... 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95I2-C2ts2+i2- 0,95Cn2 2) = W.i2 + (Gđ-W)C2ts2 – GđCđts2 ⇔ W1 = W i + ( G đ − ... 1107, 921 → q2 = 2. ∆t2 = 1107, 921 .20 ,457= 22 664,74 (W/m2) 2 2 = 23 164,853 − 22 664,74 = 2, 15% < 5% nên đạt 23 164,853 q +q 23 164,853 + 22 664,74 = 22 914,796 Vậy nhiệt tải trung bình: Q2 = = 2 (W/m2) ... buồng đốt 2. 1 .2. 7 .2/ Chân đỡ buồng bốc 2. 1 .2. 7 .2. 1/Bề dày nắp buồng bốc 2. 1 .2. 7 .2. 2/Bề dày đáy buồng bốc 2. 1 .2. 7 .2. 3/ Bề dày buồng bốc 2. 1 .2. 7 .2. 4/ Khối lượng lớp cách nhiệt 2. 1 .2. 7 .2. 5/ Khối...
- 56
- 3.5K
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%
Ngày tải lên :
04/07/2015, 20:45
... D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1θ1+0,05D1(I1-Cng1θ1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) (2) Với: D2I2=W1i1; W=W1+W2 Ta có: (2) ⇔ W1(0,95i1-C2ts2+i2-0,95Cng2 2) = Wi2+(Gđ-W)C2ts2-GđCđts2 ... 970,138 4197 ,21 5 0, 475.10 0,435 = 0,789 ⇒ 22 = 2. αn2= 0,789 × 1 523 6,65= 120 25,593 (W/m2.độ) ⇒ q 22= 22 .∆t 22= 120 25,593 × 15 ,24 2= 18 328 4,96(W/m2) Nên ta có: 2 = 18 328 4,96 − 16885,759 ... (J/kg) 22 29,167.103 23 25,776.103 Nồi 1: ∆'1= ∆'0 × 16 ,2 × (Ts + 27 3) (1 12, 088 + 27 3) × 16 ,2 × = 4, 12 = 4,440C r1 22 29,167.103 (73, 72 + 27 3) (73, 72 + 27 3) Nồi 2: ∆ '2= ∆'0 × 16 ,2 × = 1,664 × 16 ,2 ×...
- 63
- 958
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:01
... Nồi 20 .00 1.300 Bảng 1.3: Áp suất làm việc, at Nhiệt hóa 10-3 r, J/kg Nồi1 1.61 22 26. 722 Nồi 0. 72 228 4.017 Nồi 0 .21 23 55.719 Vậy: Δ’1 = Δ’0.16 ,2 (tht1 + 27 3 )2/ r1 = 0,47 16 ,2. (1 32, 9+ 27 3 )2/ 222 6. 722 *103 ... Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2* ) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) (3*) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= ... 19 32, 61 K1 861,36 Nồi 2: Q2 = D2 r2 22 42, 71 .22 25434,60 = = 1386391 ,2( J ) 3600 3600 K = 791,97 Suy ra: Q 1386391 ,2 = = 1750,55 K2 791,97 Nồi 3: Q3 = D3 r3 24 31,4 .22 8 426 6,57 = = 15 427 66,66( J ) 3600...
- 53
- 1.2K
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:05
... 108 .23 2. 1 323 69 121 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453 21 59.0791 129 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 1 623 7.949 129 27.403 ... t1 = 1 42, 9oC ts1 = t1 – Δthi1 =1 42, 9 – 15,16 = 127 ,74oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 127 ,74 – (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC ... Hồng =2, 04.191 = 929 8,9 (W/m3.độ) q11=α11.∆t11 = 929 8,9 .2. 2 = 20 457,59 (W/m2) Tương tự cho nồi 2, nồi ta có: Nồi 2: 22 = =10018,04 (W/m3.độ) q 12= α 12. ∆t 12 = 1 623 7,95 (W/m2) Nồi 3: 22 = = 9794,64...
- 81
- 594
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:17
... ΣNhiệt vào = ΣNhiệt Nồi 1: D1I1 +(Gđ – W2).C2.ts2 = W1i1 + (Gđ – W).C1.ts1 + D1.Cng1 + Qtt1 Nồi 2: D2i2 + Gđ.ts1.C1 = W2i2 + (Gđ – W2).C2.ts2 + D2.Cng2 + Qtt2 Xem nhiệt độ nước ngưng nhiệt độ ... độ dẫn nhiệt nước 68,6.10 -2 929 2 ,20 6 = 3731,63 (W/m2.độ) => q2 = =3731,63.8,64 = 322 41 ,28 3 (W/m2) Kiểm tra sai số q1 q2 : Có = 1,34% < 5% ( thỏa mãn điều kiện sai số) Vậy nhiệt tải trung ... .20 4.1.1.Tính nhiệt lượng đo đốt cung cấp 20 4.1 .2 Tính hệ số truyền nhiệt K nồi .20 4 .2 Diện tịch bề mặt truyền nhiệt 28 4 .2. 1 Hiệu số hữu ích nồi .28 4 .2. 2 Diện...
- 81
- 1.4K
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ
Ngày tải lên :
10/08/2015, 04:34
... Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) Với: D2 = W1; D3 = W2; W= W1+W2+W3 ... m C o α 22 = ϕ 2 n = 0,316. 424 1 = 1340,16, W / m C o α 23 = ϕ3α n3 = 0,447 .2, 819.103 = 126 0,18, W / m C q21 = α 21 ∆t 21 = 1109,6 .28 ,2 = 3 129 0, W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 1340,16 .20 ,48 = 27 446,48, ... 164,2oC ts1 = t1 – Δthi1 = 164 ,2- 28 ,2= 136oC tht1 = ts1 – (Δ’1 + Δ”1) = 136 (2, 32+ 1,98)=131,78oC t2 = tht1 – Δ’ 2 = 131, 72- 1=130,72oC ts2 = t2 – Δthi2 = 130, 72- 24=106,72oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) ...
- 72
- 1.4K
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
Ngày tải lên :
08/11/2015, 10:51
... W3(i1C2ts2) (1) 24 Nồi 2: − W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – 2 W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1Cn2) W1(0,95i10,95Cn 22) +W2(C2ts2i2) ⇒ θ− +W3(C2ts2C3ts3) = Gđ(C2ts2C3ts3) (2) Nồi 3: 0,05W2 (θi 22 ... (J/kg) (J/kg.độ) 27 37,1 428 2,6 110,68 26 97,1 320 1,39 124 , 92 2695,4 423 2,6 87,56 26 57,6 3374, 92 96,9 26 55,8 422 3,3 69,7 26 25,8 35 72, 45 76,14 2. 4 .2 Lập phương trình cân nhiệt lượng – D1, D2, D3 lượng ... ∆t 22= tT22t 22= 1 02, 99696,9 = − 6,0960C Áp suất thứ nồi 2: 33 Ptb2= 0,74.98100= 725 94(N/m2) αn2= 0,145.6,09 62, 33. 725 940,5 = ⇒ 26 36,168 (W/m2.độ) Tra bảng I .24 9 STQTTB T1/trang 311 Ta có: Cn= 421 7,5...
- 89
- 1K
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
Ngày tải lên :
02/12/2015, 09:20
... Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 − i2) +W3(C2ts2 − C3ts3) = Gđ(C2ts2 − (2) • Nồi 3: W2i2+GđCđtđ = W3i3 + (Gđ- W3)C3ts3 + W2Cn2 2 + 0,05W2 ... 26 4 826 9,1 42 = = 3 822 ,738 K1 6 92, 786 Suy ra: Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 3600 Q2 = 3600 = K2 = 1 + Σr + α 12 α 22 = = 22 75659,0 62( W/m2) 1 + 0,659.10 −3 + 24 50,394 20 02, 487 = 638,375 (W/m2.độ) ... 435 = 0,81 72 = ϕ α n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) 22 Nên ta có: 11506, 920 − 11816 ,5 82 100% = 2, 691 < 5% η 2= 11506, 920 Vậy nhiệt...
- 81
- 969
- 1
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl
Ngày tải lên :
09/01/2016, 13:07
... K1 6 92, 786 Suy ra: Nồi 2: D2 r2 3699,198 .22 14,635.10 Q2 = = 3600 3600 K2 1 12 r 22 = 22 75659,0 62( W/m2) 1 0,659.10 3 24 50,394 20 02, 487 638,375 (W/m2.độ) Q2 22 75659,0 62 ... 435 0,81 72 22 = n2 = 0,81 72 2450,394 = 20 0,487(W/m2.độ) q 22 22 t 22 20 02, 487.5,746=11506, 920 (W/m ) Nên ta có: 2= 11506, 920 11816,5 82 100% 2, 691 5% 11506, 920 Vậy nhiệt ... W2(i1 C2ts2) + W3(i1 C2ts2) =Gđ(C1ts1 C2ts2)+W(i1 C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1 Cn2 ) W1(0,95i1 0,95Cn2 2) +W2(C2ts2...
- 73
- 748
- 0
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:24
... ts(oC) (J/kg) 138,9 27 38,460 428 4,690 113,776 27 02, 0 42 423 9, 420 114,776 27 03,6 42 94,519 26 70,134 3361, 722 125 ,599 3611,055 1 02, 127 93,519 71,04 3768,011 26 68,334 423 1,403 26 28,318 2. 2.5.3 Lập phương ... C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • + W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − (1) Nồi 2: W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – W3)C2ts2 + W1Cn2 2 + 0,05W1(i1 − Cn2 2 ) ⇒ W1(0,95i1 − 0,95Cn2 θ 2) +W2(C2ts2 ... 0,659.10 −3 + 23 87 ,751 22 69,306 = 658,559 W/m2.độ Q1 1854 327 ,534 = = 28 15 ,736 K1 658,559 Suy ra: * Nồi Q2 = K2 = D2 r2 3600 23 34,776 .22 24,181 10 3600 = = 14 424 90,519 W/m2 1 + ∑r + α 12 α 22 = 1 +...
- 73
- 522
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose
Ngày tải lên :
02/07/2016, 17:25
... (J/kg.) (0C) 140,9 27 41 ,26 428 9 ,25 125 ,27 27 18,433 3916,775 125 ,6 02 124 ,27 27 16,978 425 6,833 1 02, 705 26 83, 328 3737,191 106.619 101,705 26 81, 728 422 2 ,21 6 61.6 26 11 ,24 4 3 122 ,477 75,981 2. 2.4.3 Phng trỡnh ... ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn 22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn 22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2 0,05W1i1 W1Cn 22 + 0,05W1Cn 22 + W2C2ts2 W2i2 = GC2ts2 ... W1(0,95i1 0,95Cn 22 C1ts1 + C2ts2) + W2(C2ts2 i2) = G(C2ts2 C1ts1) Thay s vo ta c: W1 19864 02, 841 W2 22 848 72, 547 = - 74999686 ,28 1 (5) T ni suy ra: W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 = Wi3 W1i3 W2i3 + GC3ts3...
- 74
- 701
- 6
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs
Ngày tải lên :
22/11/2013, 20:41
... (W/m2 ) , 33 22 = 45,3. ,5 22 2 = 45,3 0 ,25 .13 ,22 6 2, 33.0,166 = 15 42, 07 (W/m3 ) 10.4.Nhit ti riờng v phớa dung dch : q 21 = 21 21 = 23 60,85 9,4 = 22 1 92 (W/m2) q 22 = 22 22 =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) ... ni (W/m2 ) Ti :Hiu s nhit hu ớch ca tng ni ( oC ) (xem bng 2) Ta cú: qtb1 = q11 + q21 22 475,785 + 22 1 92 = = 22 333,9 2 qtb2 = q 12 + q 22 204 82 ,5 + 20 395,4 = = 20 438,95 2 (W/m2) K1 = qtb1 22 333,9 ... =15 42, 07.13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) 10.5.So sỏnh q2i v q1i : - Chờnh lch gia q21 , q11 v q 22 , q 12 ( , ) = 22 475,785 22 1 92 100% = 1 ,26 % < 5% 22 475,785 = 20 4 82 ,5 20 395,4 100% = 0, 425 % < 5% 20 4 82 ,5 Vy gi thit 11 , 21 ...
- 88
- 1.3K
- 6
