iii 2 1 vấn đề chuyển đổi tệp giữa hai hệ điều hành
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi ngược chiều
... : D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 )+ W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) (1) Nồi 2: W1i1+( ... D3.r3 19 02, 005 .22 93,3 .10 3 Q3 = = = 12 1 1 627 ,1 52 (W/m2) 3600 3600 K3 = ⇒ 1 + ∑r + 13 α 23 = 1 + 0,659 .10 −3 + 9686 11 54,7 = 614 ,15 6 (W/m2.độ) Q3 12 1 1 627 ,1 52 = = 19 72, 833 K3 614 ,15 6 n =3 Qi Q1 Q2 Q3 ... Nồi 1: Q1 = D1.r1 28 19 ,1 02. 215 6,3 .10 3 = = 16 88563,39 (W/m2) 3600 3600 K1 = + ∑ r + 11 α 21 ⇒ = 1 + 0,659 .10 −3 + 9744,5 15 92, 307 = 710 ,406 Q1 16 88563,79 = = 23 47 ,16 4 K1 719 ,406 − Nồi 2: D2 r2 23 02, 536 .22 34,9 .10 3...
- 95
- 1,845
- 6
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
... 10 .563 016 71 110 .3 629 833 10 8 .23 2. 1 323 69 12 1 1. 078 28 25. 815 0 62 2.69479078 7 614 .980375 1 623 7.949 Nồi 8.3 910 66664 90. 428 93334 84,44 5.9874 616 7 0 .26 20 21 . 21 325 1. 06 820 9453 21 59.07 91 12 9 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 ... Gđ.Cđ.tđ D1.I1 W1.i1 (Gđ – W1)C1.t1 D1Cn1 1 Qtt1 = 0.05D1.I1 D2.I2 (Gđ – W1)C1.t1 W2.i2 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 D2Cn2 2 Qtt2 = 0.05D2.I2 D3.I3 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 W3.i3 (Gđ – W1 – W2 – W3)C2.t2 D3Cn3θ3 ... Nồi 1: GđCđtđ + D1.I1 = W1i1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1.I1 D1(0,95I1– Cn1 1) + W1(C1.t1– i1)) =Gđ(C1.t1 – Cdtd) (1) Nồi 2: Ở nồi 2, ý: D2 = W1 (Gđ – W1)C1t1 + D2I2 = W2i2 + (Gđ – W1 –...
- 81
- 711
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
... 3 .1 Giá trị A phụ thuộc vào nhiệt độ màng (Tra STQTTB T2/trang 29 ) 10 4 A 20 12 0 40 13 9 60 15 5 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 Với = Chọn = = T- t1= tT1 = T- = 1 32, 9 – 2, 26= 13 0,64 ... (T+tT1) = (1 32, 9 + 13 0,64) = 13 1,77 1 32, 335 ta có: 19 1,7 Thay giá trị vào công thức (*) ta có: = 2, 04 = 11 153,46 (W/m2K) Thay vào côg thức (1) ta có: q1 = 11 153,46 2, 26 = 25 206, 82 (W/m2) q2 : ... STQTTB T2/trang 29 ) A 10 4 GVHD: Trần Thanh Giang 20 12 0 40 13 9 60 15 5 Page 21 80 16 9 10 0 17 9 12 0 18 8 14 0 19 4 16 0 19 7 18 0 19 9 20 0 19 9 Bài tập lớn Kỹ Thuật Thực Phẩm Với = Chọn = = T- t1= 3, 62 tT1 =...
- 33
- 1,955
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
... 11 54, 715 1 1 −3 W/m2.độ +∑r + + 0, 659 .10 + 11 α 21 922 4, 29 9 10 1 41, 27 2 Suy ra: Q1 27 415 10, 048 = = 23 74 ,18 7 K1 11 54, 715 - Nồi 2: Q2 = K2 = D2 r2 420 1, 85 . 21 96 ,24 8 .10 3 = = 25 63 418 , 21 8 W/m2 3600 ... 2: Chọn ∆ t 12 = 1, 85oC ⇒ tT 12 = thd2 - ∆ t 12 = 12 4 ,14 5 – 1, 85 = 12 2 ,28 5oC ⇒ tm1 = 0,5.( 12 2 ,28 5+ 12 4 ,13 5) = 12 3 , 21 oC Tra STQTTB,T2/Trang 29 ta có: A2 = 18 8,963 Từ th 2 = 12 4 .13 5oC, ta có r2 = 21 96 ,24 8 .10 3 ... 1: D1I1+ Gđ.Cđ.tđ = W1i1 + ( Gđ – W1)C1ts1+ D1Cn1 1 + 0,05D1(I1 - Cn1 1 ) ⇔ 0,95D1(I1 – Cn1 θ 1) + W1(C1ts1-i1) = Gđ(C1ts1 – Cđtđ) (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+...
- 71
- 1,964
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
... = 23 30.1W / m ⇒ q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8 .11 ∗ 23 30 .1 = 18 897 .11 2W / m Nên ta có: 2 = 19 3 32. 204 − 18 897 .1 12 10 0 = 2. 3 02 < 5% 18 897 .1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 19 3 32. 204 + 18 897 .1 12 = 19 114 .658(W ... treo D (mm) Db (mm) D1 (mm) db (mm) Z (cái) H (mm) 370 370 335 335 3 12 3 12 M16 M16 12 12 22 22 14 0 11 0 90 M 12 12 14 0 11 0 90 M 12 12 205 17 0 14 8 M16 14 33 Đồ Án QTTB 2. 1 .2. 7 .1. Tai treo buồng đốt: ... q1,n1 = 1, n1.∆t1 = 11 876. 811 1. 74 = 22 665.6 51( W / m ) Nồi2: chọn ∆t2 = 1. 860 C tT = thd − ∆t1 = 11 3.6 − 1. 86 = 11 1.740 C tm = 0.5 (11 1.74 + 11 3.6) = 1 12 . 67 C tm (oC) 20 40 60 80 10 0 A 10 4 12 0 ...
- 57
- 3,558
- 5
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
... Nồi 1: 1 2, 8 .15 91, 2. 0,03 7 21 ,35 .15 1 ,11 ,3 = 7,8 mm 11 6,7 71, 5 Nồi 2: 1 2, 8 .15 91, 2. 0,03 7 21 ,35. 12 9 ,26 1, 3 = 7,6 mm 10 3,9 71, 5 Nồi 3: 2, 8 .15 91, 2. 0,03 7 21 ,35 .10 4,4 41, 3 1 = 7 ,2 mm 89,5 81, 5 Chọn ... αdd Δt 21 = 24 14 ,75.5,84 = 14 1 02, 14 (W/m2) Nồi 2: Δt2 = 8,31oC tT2 = 12 9 ,26 – 8, 31 – 1, 15 = 11 9,8 oC Δt 22 = tT2 – tdd = 11 9,8 – 11 1,56 = 8 ,24 oC αn = 3 ,14 .1, 370 ,15 . 12 6 09,080,7 = 24 41, 68 (W/m2.độ) ... t1 3 .1, 15 q1 1 t1 =10 964, 42 1, 15= 12 6 09,08 (W/m ) Nồi 3: 13 2, 04 A.( r 22 49,35 .10 0, 25 ) 0 .25 2, 04 .18 0, 72. ( ) =10 343,9 (W/m độ) H t 3 .1 , 21 q13 13 t13 = 10 343,9 .1 , 21 = 12 5 16 ,12 ...
- 78
- 1,127
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài kiểu đứng CaCl2 từ 7% lên 34%
... – W2)C2ts2 = W1i1 + W1(ts1-ts2)C1 + (Gđ –W)C1ts1 +D1Cn1 1 +0,05D1(I1-Cn1 1) (1) +Nồi 2: D2I2 + GđCđtđ = W2i2 + (Gđ-W2)C2ts2 + D2Cn2 2 + 0,05D2(I2-Cn2 2) (2) Với D2 = W1, W = W1 + W2 Ta có: (2) ... 30 01, 7. 12 5 9,8 12 5 9,8 = 0,499 (W/m độ) 25 ,16 + Nồi 2: 0 ,11 918 11 0,99 m2 = = 0, 022 0 ,11 918 − 0 ,11 918 + 11 0,99 18 → M2 =0, 022 .11 0,99 + (1- 0. 022 ) .18 = 20 ,04 → λ = 3,58 .10 -8.3684 ,26 6 .10 59 10 59 = 0, 524 (W/m ... 1 82, 16 8 Từ th 2 = 10 9,040C → r2 = 22 36,688 .10 3 (J/kg) ( Tra bảng I .25 0 STQTTB, T1 / Trang 3 12 ) → α 12 = 2, 04 ,1 82, 16 8.4 22 36,688 .10 = 7 7 21 , 618 4.3 → q 12 = α 12 . ∆t 12 = 7 7 21 , 618 .3= 23 16 4,853 (W/m2) b.Giai...
- 56
- 3,533
- 7
thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi ngược chiều, buồng đốt ngoài thẳng đứng, làm việc liên tục ở áp suất chân không, cô đặc dung dịch NaOH từ 4,5% lên 13%
... STQTTB T1/ trang 3 12 Từ thd1= 13 7, 422 0C suy r1= 21 58 , 21 8 .10 3 (J/kg) ⇒ 11 = 2, 04 × 1 92, 9 12 × 21 58, 21 8 × 10 3 = 8860 ,17 9 (W/m2.độ) × 2, 1 ⇒ q 11 = 11 × ∆t 11 = 8860 ,17 9 × 2, 1 = 18 606,378 (W/m2) Nồi 2: ... 0,5(tT1+thd) ∆t1=thd- tT1 15 Nồi 1: Chọn ∆t 11= 2, 10 C ⇒ tT 11= thd1- ∆t 11= 13 7, 422 - 2, 1= 13 5, 322 0C ⇒ tm1= 0,5 × (13 5, 322 + 13 7, 422 )= 13 6,3 720 C Tra STQTTB T2/trang 29 ta có: A1= 1 92, 9 12 Tra bảng I .25 0 ... Qtt2=0,05D2(I2-Cng2 2) Phương trình cân nhiệt lượng: 12 Nồi 1: D1I1+(Gđ-W2)C2ts2=W1i1+(Gđ-W)C1ts1+D1Cng1 1+ 0,05D1(I1-Cng1 1) (1) Nồi 2: D2I2+GđCđtđ= W2i2+(Gđ-W2)C2ts2+D2Cng2 2+ 0,05D(I2-Cng2 2) ...
- 63
- 958
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
... W/m.độ q1, W/m Nồi 630 1 12 , 75 0,0 327 21 5,59 Nồi 630 90,33 0,0 327 18 9 ,11 Nồi 1: 1 = 2, 8.63 01, 2. 0,0 327 1, 35 .1 12 , 7 51, 3 = 11 mm 21 5,5 91, 5 Nồi 2: 1 = 2, 8.63 01, 2. 0,0 327 1, 35.90,3 31, 3 = 10 mm 18 9 ,11 1,5 ... Nồi 1: GđCđtđ + D1i1 = W1i 1 + (Gđ – W1)C1t1 + D1Cn1 1 + 0.05D1(i1 – Cn1 1) (1* ) Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2* ) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 ... Nồi 20 .00 1. 300 Bảng 1. 3: Áp suất làm việc, at Nhiệt hóa 10 -3 r, J/kg Nồi1 1. 61 22 26. 722 Nồi 0. 72 228 4. 017 Nồi 0 . 21 23 55. 719 Vậy: Δ 1 = Δ’0 .16 ,2 (tht1 + 27 3 )2/ r1 = 0,47 16 ,2. (1 32, 9+ 27 3 )2/ 222 6. 722 *10 3...
- 53
- 1,155
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều Na2CO3
... Nồi 10 1.36 Nồi 10 1.87 Nồi 10 3 .24 1. 09 0. 92 1. 11 0.9 1. 16 0.86 2. 4 1. 09 12 7 .74 12 2 .53 1. 58 2. 64 1. 18 1. 11 108 ,23 10 1. 12 1. 87 5 ,24 0.37 1. 16 84,44 65 .2 2.56 16 ,68 Vậy ∆” = ∆ 1 + ∆ 2 + ∆”3 =24 ,56 ... 10 .563 016 71 110 .3 629 833 10 8 .23 2. 1 323 69 12 1 1. 078 28 25. 815 0 62 2.69479078 7 614 .980375 1 623 7.949 Nồi 8.3 910 66664 90. 428 93334 84,44 5.9874 616 7 0 .26 20 21 . 21 325 1. 06 820 9453 21 59.07 91 12 9 27.403 q2 (W/m2) 20 234.3 92 ... Gđ.Cđ.tđ D1.I1 W1.i1 (Gđ – W1)C1.t1 D1Cn1 1 Qtt1 = 0.05D1.I1 D2.I2 (Gđ – W1)C1.t1 W2.i2 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 D2Cn2 2 Qtt2 = 0.05D2.I2 D3.I3 (Gđ – W1 – W2)C2.t2 W3.i3 (Gđ – W1 – W2 – W3)C2.t2 D3Cn3θ3...
- 81
- 594
- 0
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc nacl HAI nồi NGƯỢC CHIỀU BUỒNG đốt TREO NĂNG SUẤT 10 tấn TRÊN GIỜ
... suất = 1, 5 .1, 81. 9, 81. 104 + 9, 81. 12 5 4,5 .2, 4 = 29 5877,448 (N/m2) = = = 15 6 .10 6 < 20 0 .10 6 (N/m2) Vậy chọn S=4 (mm) • Nồi Ta có:P= 0 ,26 .9, 81. 104+9, 81. 1068,048 .2, 4= 506 52, 12 2 (N/m2) ⇒= 0,95 = 24 67 > ... C) I .10 -3 (K/kg) Cng (J/kg.độ ) t (0C) i .10 -3 (K/kg) C(J/kg.độ ) ts (0C) Nồi 1 42, 9 27 44,06 429 4 ,25 11 6,4 27 05,96 26 89,376 11 7,9 Nồi 11 5,4 27 04,56 424 2 ,18 65,5 26 18 ,38 3 516 ,24 0 70,9 3.4 .2 Nhiệt ... tht1 = 1 42, 9 – 11 6,4 – ( 12 , 23 + 1, 47 + 1) = 11 ,8 (0C) • Nồi 2: = thd2 – tht2 = 11 5,4 – 65,5 – (2, 77+ 5,36 +1) = 40,8 (0C) 3.3.2g Nhiệt độ sôi thực tế dung dịch nồi Nồi 1: = thd1 – tstt1 => tstt1...
- 81
- 1,353
- 6
Thiết kế hệ thống cô đặc xuôi chiều ba nồi loại ống tuần hoàn trung tâm , cô đặc dung dịch KOH làm việc liên tục năng suất 45000 kg trên giờ
... 21 16 4 ,2 13 6 28 ,2 2,8 .10 5 1, 8 .10 5 Δt tT2 t dd Δt2 P ht at αn (W/m2oC Nồi 18 13 0, 72 10 9, 72 20,48 1, 1 .10 5 4 , 21 4 .10 3 Nồi 22 ,34 10 3, 42 77,04 26 ,38 0 ,16 .10 5 2, 819 .10 3 o α 21 = 1 n1 = 0 ,29 2 .1, 8 .10 5 ... ts1 = t1 – Δthi1 = 16 4 ,2- 28 ,2= 13 6oC tht1 = ts1 – (Δ 1 + Δ 1) = 13 6 (2, 32+ 1, 98) =13 1,78oC t2 = tht1 – Δ’ 2 = 13 1, 72- 1= 130,72oC ts2 = t2 – Δthi2 = 13 0, 72- 24 =10 6,72oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) = 10 6, 72- (3 ,29 +0, 01) =10 3, 42 ... = 11 09,6, W / m C o α 22 = ϕ 2 n = 0, 316 . 424 1 = 13 40 ,16 , W / m C o α 23 = ϕ3α n3 = 0,447 .2, 819 .10 3 = 12 6 0 ,18 , W / m C q 21 = α 21 ∆t 21 = 11 09,6 .28 ,2 = 3 12 9 0, W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 13 40 ,16 .20 ,48...
- 72
- 1,405
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều cô đặc dung dụng KOH
... =Gđ(C1ts1C2ts2)+W(i1C1ts1) W3(i1C2ts2) (1) 24 Nồi 2: − W1i1+( Gđ–W3)C3ts3 = W2i2+( Gđ– W2 – 2 W3)C2ts2 + W1Cn2 + 0,05W1(i1Cn2) W1(0,95i10,95Cn 22) +W2(C2ts2i2) ⇒ θ− +W3(C2ts2C3ts3) = Gđ(C2ts2C3ts3) ... nhiệt độ hữu ích là: 1 = 13 ,1 82 − 12 , 98 − Nồi 1: 10 0 = 1, 556% < 10 % 13 ,1 82 11 ,6 41 − 12 , 78 2 = 10 0 = 8,9 12 % < 10 % 11 ,6 41 − Nồi 2: η3 = 11 ,08 − 10 , 424 10 0 = 6 ,29 3% < 10 % 11 ,08 − Nồi 3: Vậy thực ... + α 12 α 22 9507,8 14 57,8 Q2 1 429 427 ,14 1 ⇒ = = 20 72, 8 71 K2 689,588 − Nồi 3: (W/m2) D3.r3 19 02, 005 .22 93,3 .10 3 Q3 = = = 12 1 1 627 ,1 52 3600 3600 1 K3 = = = 614 ,15 6 1 1 −3 (W/m2.độ) + ∑r + + 0,659 .10 ...
- 89
- 1,036
- 2
THIẾT kế hệ THỐNG cô đặc 3 nồi NGƯỢC CHIỀU, THIẾT bị cô đặc PHÒNG đốt TREO, cô đặc DUNG DỊCH NACL
... : D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 )+ W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • (1) Nồi 2: W1i1+( ... 20 93,573.5,4 41= 113 91, 1 32( W/m ) 21 Nên ta có: 11 3 91, 1 32 − 11 430,37 10 0% = 0,344 < 5% η 1= 11 430,37 Vậy nhiệt tải trung bình là: q + q 21 11 3 91, 1 32 + 11 430,37 Q1 = 11 = = 11 40,7 51 2 (W/m2) Nồi 2: Tại ts2 ... 20 0,487(W/m2.độ) ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 02, 487.5,746 =11 506, 920 (W/m ) 22 Nên ta có: 11 506, 920 − 11 816 ,5 82 10 0% = 2, 6 91 < 5% η 2= 11 506, 920 Vậy nhiệt tải trung bình là: q + q 21 11 506, 920 + 11 816 ,582...
- 81
- 969
- 1
Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc phòng đốt treo, cô đặc dung dịch NaCl
... q 11 11 t 11 11 545, 828 .0,99 11 430,37 (W / m đô) Nồi 2: - Chọn t 12 = 1, 08(oC) tT 12 = thd2 - t 12 =11 7 ,27 3 1, 08= 11 6 ,19 3(oC) tm1= 0,5 (11 6 ,19 3 +11 7 ,27 3) = 11 6,733 (oC) Tra STQTTB,T2/Trang ... 22 20 02, 487.5,746 =11 506, 920 (W/m ) Nên ta có: 2= 11 506, 920 11 816 ,5 82 10 0% 2, 6 91 5% 11 506, 920 Vậy nhiệt tải trung bình là: q q 21 115 06, 920 11 816 ,5 82 Q2 11 11 6 61, 7 51( W/m2) 2 Nồi ... 1= 11 3 91, 1 32 11 430,37 10 0% 0,344 5% 11 430,37 25 Vậy nhiệt tải trung bình là: q q 21 113 91, 1 32 11 430,37 Q1 11 11 40,7 51( W/m2) 2 Nồi 2: Tại ts2 = 1 02, 66 0C = t 22 Ta có: tII = q12...
- 73
- 748
- 0
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi ngược chiều thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức phòng đốt ngoài kiểu đứng cô đặc dung dịch nacl
... D1I1+(Gđ − W2 − W3)C2ts2 = W1i1+D1Ccn1 1 +(Gđ – W)C1ts1+0,05D1(I1 − Ccn1 1 ) ⇒ D1(0,95I1 − 0,95Ccn1 1 ) C2ts2)+W(i1 − C1ts1) • + W2(i1 − C2ts2) + W3(i1 − C2ts2) =Gđ(C1ts1 − (1) Nồi 2: W1i1+( ... ⇒ q 21 = 21 .∆t 21 = 22 69,306 4,88= 11 074,078W/m2 11 170,596 − 11 074,078 10 0% η = 11 170,596 = 0,8 72 % < 5% Vậy nhiệt tải trung bình là: Q1 = q 11 + q 21 11 170,596 + 11 074,078 = = 11 12 2 ,337 2 W/m2 ... 18 5, 028 Từ th 2= 11 3,776 oC, ta có r2= 22 24 ,18 1 .10 3 (J/kg) tra bảng (I .25 0.STQTTB T1/3 12 ) 26 → α 12 = 2, 04 .18 5 , 028 4 22 24 ,18 1 .10 = 11 039, 324 (W / m C ) 4.0,76 → q 12 = α 12 ∆t 12 = 11 039.0,76 = 8389...
- 73
- 522
- 2
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài cưỡng bức kiểu đứng cô đặc dung dịch đường saccharose
... (J/kg.) (0C) 14 0,9 27 41 ,26 428 9 ,25 12 5 ,27 27 18 ,433 3 916 ,775 12 5 ,6 02 12 4 ,27 27 16 ,978 425 6,833 1 02, 705 26 83, 328 3737 ,19 1 10 6. 619 10 1,705 26 81, 728 422 2 , 21 6 61. 6 26 11 ,24 4 3 12 2 ,477 75,9 81 2. 2.4.3 Phng ... 0,05W1i1 W1Cn 22 + 0,05W1Cn 22 + W2C2ts2 W2i2 = GC2ts2 GC1ts1 W1(0,95i1 0,95Cn 22 C1ts1 + C2ts2) + W2(C2ts2 i2) = G(C2ts2 C1ts1) Thay s vo ta c: W1 19 864 02, 8 41 W2 22 848 72, 547 = - 74999686 ,28 1 ... W2Cn3 - Cn3 ) Vi W = W1 + W2 + W3 = th1, = th2, = th3 t = ts1 20 + 0,05W2(i2 T ni suy ra: W1i1 + GC1ts1 W1C1ts1 = W2i2 + GC2ts2 W1C2ts2 + W1Cn 22 + 0,05W1i1 0,05W1Cn 22 W1i1 - W1C1ts1 + W1C2ts2...
- 74
- 701
- 6
ĐỒ án môn học QUÁ TRÌNH THIẾT bị CÔNG NGHỆ hóa thiết kế hệ thống 2 nồi cô đặc xuôi chiều tuần hoàn trung tâm cô đặc dung dịch NaOH với năng suất 3,6 kgs
... cú: qtb1 = q 11 + q 21 22 475,785 + 22 1 92 = = 22 333,9 2 qtb2 = q 12 + q 22 204 82 ,5 + 20 395,4 = = 20 438,95 2 (W/m2) K1 = qtb1 22 333,9 = = 794,8 T1 28 ,1 K2 = qtb2 20 377,5 = = 674 ,2 T2 30, 316 (W/m2) Vy: ... ) 10 .4.Nhit ti riờng v phớa dung dch : q 21 = 21 21 = 23 60,85 9,4 = 22 1 92 (W/m2) q 22 = 22 22 =15 42, 07 .13 ,22 6 =20 395,4(W/m2) 10 .5.So sỏnh q2i v q1i : - Chờnh lch gia q 21 , q 11 v q 22 , q 12 ... : [2 29 ] t1 = 15 0,04oC A1 = 19 5,506 t2 = 11 5 ,16 6oC vi: A2 = 18 5,3747 Vy: 21 17 000 11 = 2, 04 .19 5,506. 2. 2, 12 , 25 22 17 400 12 = 2, 04 .18 5,3747. 2. 1, 98 = 10 6 01, 785 (W / m ụ ) , 25 = 10 344,698(W...
- 88
- 1,303
- 6
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose