i 4 5 2 1 2 tổng tải trọng tính toán dưới đáy bệ theo ttghcđ i
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHUYÊN NGÀNH VẬT LIỆU - TRƯỜNG ĐH GTVT HÀ NỘI
Ngày tải lên :
18/02/2017, 10:34
... Chiều cao - Mặt cắt L /4 mm mm mm mm 10 0 b6 h4h5 h6 3 25 20 0 3 25 b4 2 25 2 25 h b2 h1 h2 b2 1 650 b3 h3 b4 10 0 890 b6 850 650 25 0 20 0 b7 b5 b1 11 0 12 0 80 44 650 Hình I. 4. 2. 1. 1 .1 .2: Cấu tạo mặt cắt L /4 ... (m2) (MPa) (SPT) (MPa) (kN) 1, 0 4, 2 5, 0 7 ,1 9,6 4, 0 3, 14 13 ,19 15 , 7 22 ,29 30, 14 12 ,56 0,0 85 0,083 0,09 0 ,1 0, 15 20 - 0, 047 0, 046 0, 050 0, 019 0, 055 0,083 14 7 ,58 606, 74 7 85, 00 42 3 , 51 1 657 ,7 1 0 42 ,48 ... rộng : = 1, 6 m Đoạn vuốt : = 0,8 m - Mặt cắt L /2: b7 b5 850 650 10 0 b6 10 0 h4h5 h6 b6 2 25 h h1 h2 25 0 20 0 2 25 b2 b2 890 3 25 20 0 3 25 b4 1 650 b3 h3 b4 11 0 12 0 80 43 650 b1 Hình I. 4. 2. 1. 1 .1. 1: Cấu tạo...
- 188
- 4.3K
- 6
Đánh giá sơ bộ thuốc trừ sâu clo hữu cơ
Ngày tải lên :
07/11/2012, 15:50
... 16 61, 16 30, 16 00, 15 3 2, 1 45 0, 13 80, 13 70, 12 6 1, 1 055 , 7 45 , 703, 6 04 EIMS: m/z (%) 44 4 (M+., C27H28O4N2, 1 .5) , 3 84 (1. 1), 368 (0 .5) , 353 (3.9), 323 (3 .4) , 311 (6 .2) , 29 3 (2. 0), 26 9 ( 12 . 8), 25 3 (11 .5) , ... ( 12 . 8), 25 3 (11 .5) , 25 2 (66 .4) , 23 2 (7.8), 2 25 ( 15 . 8), 2 24 ( 51 .1) , 1 94 (1. 7), 19 0 (2. 0), 17 6 (4. 2) , 1 72 (11 .7), 13 1 (8 .5) , 1 05 (10 0), 91 (9.7), 77 (18 .4) , 60 (2. 0) H-NMR (supported by 1H-1H COSY and ... n-hexaneEtOAc-(CH3)2CO, 5: 2: 1) IR (KBr): max (cm -1) 3070, 29 20, 28 60, 16 37, 14 6 4, 13 75, 9 95, 909, 723 EIMS: m/z (%) 3 92 (M+., C28H56, < 0 .1) , 22 3 (9.3), 20 9 (4. 2) , 1 95 (5. 9), 18 1 (7.6), 16 7 (10 .2) , 15 3 ( 14 . 4),...
- 6
- 1.8K
- 8
Thẩm tra sơ bộ thuốc trừ sâu clo hữu cơ
Ngày tải lên :
07/11/2012, 15:54
... Endrin 25 20 15 10 0 1- OL Sites 3-TG 9-CH 10 5- SHTG 7-TTCH 2- OLTG 4- SH 6-TT 10 -TH 8-STCH • Measured values Human Health Bioaccumulation Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation ... Bioaccumulation Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation Figure 3: Measured values of aldrin and dieldrin compared with Levels of US Sediment Criteria - For Endrin (Fig 4) 30 ... 40 20 1- OL • Measured values 3-TG 5- SHTG 7-TTCH 9-CH 2- OLTG 4- SH 6-TT 10 -TH 8-STCH Human Health Bioaccumulation Sites Benthic Aquatic Life Chronic Toxicity × Widelife Bioaccumulation Figure 2: ...
- 6
- 1.1K
- 2
Báo cáo sơ bộ tình hình hoạt động kinh doanh của Ngân hàng thương mại cổ phần Saccombank
Ngày tải lên :
18/03/2013, 12:51
... (%) 16 99 61. 9 1 3 42 48 .9 12 1 4. 4 23 6 8.6 Năm 20 11 Số tiền Tỷ (Tỷ trọng đồng) (%) 2 15 1 53 .1 16 82 41 .1 20 3 26 6 6.6 Năm 20 12 Số tiền Tỷ (Tỷ trọng đồng) (%) 21 35 53.6 16 34 41. 1 21 3 5 .4 28 8 7 .2 Tổ ... chức kinh tế - VNĐ - Vàng - Ngo i tệ Tổng 1 047 38 .1 1899 46 .9 1 8 45 46 .4 8 35 30 .4 10 25 25 . 3 11 30 28 .4 21 0.8 54 1. 3 71 1.8 19 1 820 20 .2 644 16 .2 2 746 10 0 40 50 10 0 3980 10 0 (Nguồn: Phòng kế toán ... (%) 26 3.69 23 % 25 0 . 32 60.9 21 1 .58 311 .22 9 52 2. 81 24 % 67% TG 33.36 33 .55 67.7 0 .19 0 .5% 34. 15 68% có kỳ hạn TG 21 6.96 27 7.67 45 5. 1 60. 71 28 % 17 7 .43 64% không kỳ hạn Tiền g i 744 .36 6 75 .46 617 .48 ...
- 19
- 1.1K
- 13
Áp dụng mô hình số trị tính xói cầu rồng sông Hàn
Ngày tải lên :
26/04/2013, 14:16
... - 45 85 3 34 1. 763 (Trụ 1) - 45 85 3 34 1. 6 72 19 -44 55 3 34 1. 647 19 (Trụ 2) -44 55 3 34 1 .22 7 39 - 42 55 3 34 1. 844 39 (Trụ 3) - 42 55 3 34 1 . 42 2 52 - 41 25 3 34 1. 399 52 (Trụ 4) - 41 25 3 34 1. 25 0 4. 3.3 Tính x i ... i m tính toán Mặt nước Đáy sông Trước làm cầu Sau làm cầu 3. 24 -4. 29 59 0 56 3 0.0 54 -4. 3 92 0 .1 02 19 3. 24 -4. 09 59 0 56 3 0. 12 6 -4. 3 92 0.3 02 39 3. 24 -4. 1 59 0 56 3 0. 010 -4. 3 92 0 .29 2 52 3. 24 -4. 2 59 0 ... số triết giảm t Vox Chiều sâu x i cục (m) 0.79 7 .44 0. 54 0.8 0.8 3.36 25 12 .4 7 .5 0. 84 7 .44 0.66 0.8 0.8 1. 9 41 6 1 . 42 12 .4 7 .5 0. 82 7 .44 0.66 0.8 0.8 2. 6 829 1. 25 12 .4 0. 82 7 .44 0. 54 0.8 0.8 1. 7939...
- 6
- 453
- 6
Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG pptx
Ngày tải lên :
25/01/2014, 12:20
... BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1 )tính p 1: p 1= n.pc.a1 2) tính g 1: g 1= a1(n.bản.bản+ n.vữa(lĩt+trt).vữa(lĩt+trt)+ n.đ mi.đ mi) q 1= p 1+ g 1 B) Sơ đồ tính ... g i tựa: Ĩđứng = :2 V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) (go + Y)(2a1 + d) + X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 V D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) BI 4: CẦU THANG DẠNG ... hbậc ) I) Tính q 2: q 2= g 2+ p 2 1) tính q 2: hoạt t i tc dụng ln nghin phần A d q 2= n.pc.a1 L' 2) tính g 2: tỉnh t i tc dụng ln phần nghin phần A g 2= gbản+gvữa trt+gbậc a) gbản=n.bản.bản.a1 b) gvữa...
- 9
- 7.8K
- 291
Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG docx
Ngày tải lên :
26/01/2014, 00:20
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1 )tính p 1: p 1= n.pc.a1 2) tính g 1: g 1= a1(n.bản.bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... q '2 L' A phần A A a1 /2 a1 /2 d Tính L’: L' = d + ( N × hbậc ) I) Tính q 2: q 2= g 2+ p 2 1) tính q 2: hoạt t i tác dụng lên nghiên phần A d q 2= n.pc.a1 L' 2) tính g 2: tỉnh t i tác dụng lên phần nghiên ... q3 D1 D2 a1 Z Z Tính phản lực g i tựa: Ĩđứng = :2 V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) (go + Y)(2a1 + d) + X.a1 + X(a1 + d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu...
- 9
- 3.4K
- 117
một số đặc điểm cấu tạo và sơ đồ tính toán cầu vòm ống thép nhồi bê tông (some structural features and calculating model of the concrete filled tubular arch bridge)
Ngày tải lên :
04/04/2014, 11:16
... N i l c d m ngang biên TR TR TR 850 .37 850 .37 850 .37 11 39 .23 11 39 .23 11 39 .23 M Q c ng ch ng u n : B ng 2: N i l c vòm TR TR TR 22 12 . 35 1 8 52 .79 18 76. 95 855 . 25 678. 54 663. 12 1 54 5 6.90 1 744 2. 70 17 0 25 .49 ... i l c treo TR TR TR 14 9 6. 64 12 04. 33 11 69 .43 v M Q N B ng 6: N i l c d m d c gi a TR TR TR 5 74. 14 5 74. 14 5 74. 14 338.79 338.79 338.79 1 15 3 .46 10 91. 70 1 0 52 .63 khơng thay i Giá tr l c d c tr c t ... 14 8 6 .20 12 65. 55 6 24 . 35 3 02. 62 2 61. 74 96 15 . 13 910 0.37 87 74. 60 i u ki n làm vi c c a ti t di n vòm thay i kéo theo vi c phân b l i n i l c gi a ph n t k t c u N i l c vòm, d m d c biên thay i nhi...
- 6
- 3.4K
- 12
Giới thiệu sơ bộ về cơ cấu tổ chức hợp tác ASEAN
Ngày tải lên :
09/07/2014, 04:00
... trách H i nhập kinh tế ASEAN, Bộ Thương m i H i đồng AIA (ASEAN Investment Agreement) Uỷ Ban i u ph i Đầu tư (Cordinating Committee on Investment - CCI): Để ph i hợp, giám sát i u hành việc thực ... Effective Preferential Tariff - CEPT) để thực Khu vực Thương m i Tự ASEAN (CEPT - AFTA) ký kết ngày 28 /1/ 19 92 nước ASEAN H i đồng AFTA thành lập để trực tiếp giám sát, i u hành kiểm tra việc triển ... Jakarta, Indonesia vào tháng 9 /20 04 Tháng 4/ 20 05, Việt Nam đăng cai tổ chức H i nghị Bộ trưởng Kinh tế ASEAN không thức (AEM Retreat) Hạ Long, Quảng Ninh H i nghị AEM –37 dự kiến tổ chức Viêng Chăn,...
- 6
- 804
- 1
MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG ppt
Ngày tải lên :
23/07/2014, 02:21
... 1 8 52 .79 18 76. 95 855 . 25 678. 54 663. 12 1 54 5 6.90 1 744 2. 70 17 0 25 .49 Bảng 4: N i lực dầm ngang TR TR TR 873.79 8 74. 15 8 74. 19 1 15 9 .99 11 60 .47 11 60 . 51 Chịu nén lệch tâm: Nu= 1 ϕ e No ( 12 ) Trong : 618 Nguồn: ... 26 1. 74 96 15 . 13 910 0.37 87 74. 60 M Q N Bảng 6: N i lực dầm dọc TR TR TR 5 74. 14 5 74. 14 5 74. 14 338.79 338.79 338.79 1 15 3 .46 10 91. 70 1 0 52 .63 N Bảng 7: N i lực treo TR TR TR 14 9 6. 64 12 04. 33 11 69 .43 Rx Rz ... H i Nghị Khoa Học & Cơng Nghệ Lần thứ 9, Trường Đ i Học Bách Khoa Tp HCM MM+ Q N Bảng 5: N i lực dầm dọc biên TR TR TR 3 819 . 71 20 80.73 1 929 . 91 310 8.63 14 8 6 .20 12 65. 55 6 24 . 35 3 02. 62 2 61. 74 96 15 . 13 ...
- 6
- 1.1K
- 12
Báo cáo khoa học: "Xói cục bộ ở trụ cầu đối với địa chất là hạt thô" ppt
Ngày tải lên :
06/08/2014, 05:20
... 2, 796 4, 1 52 3, 348 3,067 2, 54 9 3, 7 51 3 , 51 5 1 ,57 7 2, 709 2, 879 TT hct (mm) 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 1 ,27 0 1 ,47 8 2, 25 0 1 ,44 0 2, 900 1, 903 1, 8 74 1 ,49 5 2, 998 2, 18 0 1, 1 85 2 , 51 5 1 ,20 9 ... -20 ,060 -16 , 310 -5, 29 0 -23 ,20 0 - 14 , 450 10 , 52 0 5, 660 1, 25 6 1 ,43 6 2, 0 32 1 , 41 2 2 ,53 7 1, 756 1, 736 1 ,44 6 2, 600 1 ,58 1 1 ,1 82 2, 24 4 1, 187 0,8 35 1, 610 1, 963 1, 1 25 1, 0 61 0,967 2, 19 3 1, 9 65 0,6 92 1 ,56 0 1, 760 ... 10 0 13 0 10 0 90 10 0 13 0 11 0 11 0 11 0 12 0 12 0 34 10 0 10 0 1, 62 2, 02 2, 84 2, 06 2, 93 2 ,50 2 ,49 2, 00 3,33 2, 09 1 ,48 2, 61 1,38 1, 02 2,38 2, 60 1 ,23 1, 18 1, 13 2, 82 2,63 0, 95 2 ,46 2, 71 2, 073 2, 0 24 2 ,55 1...
- 5
- 319
- 1
PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ANALYZING OF THE CALCULATING MODEL OF THE CONCRETE ARCH BRIDGE pot
Ngày tải lên :
08/08/2014, 04:21
... M+ 28 0,88 29 7, 72 1 24 , 01 106,68 M -20 7,88 -22 9,06 -18 6 ,13 -22 2 ,19 Q 96, 35 10 7, 04 92, 96 98, 35 Bảng 3: N i lực dầm ngang biên MH MH MH MH M+ 18 0 ,10 1 72 ,43 13 9, 02 11 6, 61 M -17 6 ,46 -17 6 ,20 - 15 8 ,68 -17 0,97 ... lớn tính theo MH3, nhỏ theo MH2 Giá trị thay đ i khoảng 1, 6% Bảng 5: N i lực dầm dọc biên MH MH MH MH 29 0 ,29 3 04, 83 29 2, 75 3 14 , 17 -57 6,07 -59 1, 18 -57 9, 14 -59 0,38 10 0,90 10 7, 25 1 02, 97 10 6 ,22 Bảng ... 13 ,73 13 ,00 N 883 ,22 887, 14 8 82, 11 T i chân vòm M+ 39,96 84, 50 31 ,27 M 15 8 5, 62 17 77, 02 15 0 5,68 Q 21 0 ,5 318 , 32 2 65, 37 N 893, 31 848 ,7 910 , 91 Mơ hình (MH 2) : Về giống mơ hình i m khác chủ yếu mơ...
- 5
- 995
- 7
Bản tính trụ cầu theo 22TCN27205
Ngày tải lên :
22/08/2014, 21:30
... 757 7.788 12 7 .08 15 6 6.97 Cường I 1. 25 1 .50 1. 75 0.00 0.00 1. 00 17 14 0 .1 922 .339 12 0 95. 830 - - độ II 1. 25 1 .50 0.00 1 .40 0.00 1. 00 14 0 85. 1 14 7 . 055 11 94. 438 3 24 . 93 348 6 .48 III 1. 25 1 .50 1. 35 0 .10 1. 00 1. 00 ... 12 7 26. 85 587 .29 757 7.79 Cường độ I 17 14 0 . 14 922 . 34 12 0 95. 83 Cường độ II 14 0 85. 08 14 7 . 05 11 94. 44 3 24 . 93 348 6 .48 Cường độ III 1 644 1. 84 750 . 75 9 826 . 32 80.66 10 68.90 Đặc biệt 14 9 57 .96 26 3 .53 3 45 5. 95 ... dụng 1 12 3 8 .23 58 7 .29 6 728 . 21 Cường độ I 1 52 79.37 922 . 34 10 819 .90 Cường độ II 12 2 24 . 31 14 7 . 05 900.33 3 24 . 93 28 36. 62 Cường độ III 1 45 81. 07 750 . 75 8763 .58 80.66 907 .58 13 097 .18 26 3 .53 30 91 .40 -...
- 37
- 2.5K
- 7
SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG - KCBT CỐT THÉP 3
Ngày tải lên :
02/07/2015, 21:36
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1 )tính p 1: p 1= n.pc.a1 2) tính g 1: g 1= a1(n.bản.bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... Y)(2a1 + d) + X.a + X(a1 + d) V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) B I 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 ... ngắn m để tính: Mặt cắt 1- 1: A) BẢN VẾ VÀ VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Giá trị q3 đƣợc tính nhƣ sau: q3 = q2 (q2:t i tác dụng tốn 1) a1 Tính phản...
- 9
- 754
- 8
Thiết kế sơ bộ phương án cầu chính dầm liên tục 3 nhịp, cầu dẫn dầm giản đơn PCI (sơ đồ PHÂN NHỊP 40+80+120+80+40)
Ngày tải lên :
19/08/2015, 10:19
... 11 12 13 14 15 16 - K0 K0 K0 K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K 11 K 12 1/ 2HL S 15 S 14 S13 S 12 S 11 S10 S9 S8 S7 S6 S5 S4 S3 S2 S1 59 .00 1 .5 5 .5 4 4 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 4. 5 Tổng thể tích 31. 9 52 8 ... 31. 9 52 8 57 .50 52 .00 48 .00 44 .00 40 .00 36.00 31 .50 27 .00 22 .50 18 .00 13 .50 9.00 4. 50 0.00 -1. 00 31. 9 52 8 14 . 7 24 2 13 .89 62 13 .13 66 12 .44 45 11 . 818 9 11 .19 33 10 . 649 1 10 .1 850 9.79 95 9 .49 12 9. 25 8 7 9 .10 05 ... 9.0 15 3 9.0 15 3 47 . 929 2 84. 426 7 57 . 24 0 8 54 . 0 656 51 .1 622 48 . 52 68 51 .77 74 49. 1 45 4 46 .8768 44 .9 6 51 43 .40 41 42 .18 72 41 .30 82 40 .7606 9.0 15 3 7 12 . 79 14 Thể tích kh i đúc phần dầm hộp có chiều cao thay đ i: ...
- 29
- 657
- 0
THIẾT kế sơ bộ PHƯƠNG án cầu CHÍNH dây VĂNG 3 NHỊP với sơ đồ NHỊP ( 87 + 182 + 87 )
Ngày tải lên :
19/08/2015, 10:19
... 34. 7 82 12 . 911 13 2 84. 666 34. 010 12 . 6 25 13 27 7. 819 33 .1 92 12 . 3 21 13 27 0 .56 0 32. 3 25 11 .999 12 2 62. 8 65 31 .40 6 11 . 658 12 2 54 . 700 30 .43 0 11 .29 6 12 24 6 . 046 29 .396 10 .9 12 11 23 6.7 82 28 .28 9 10 .50 1 11 22 7 .1 24 ... 14 4 . 748 78. 717 15 3 .2 64 83. 348 16 1 .19 9 87.663 19 9. 929 10 8.7 25 1 75. 559 95 .47 2 1 82. 066 99. 011 18 8 .1 85 1 02. 338 19 3.9 35 1 05 .46 6 19 9. 348 10 8 .40 9 2 04. 453 11 1 .1 85 20 9 .28 2 11 3. 811 21 3. 8 42 11 6 .29 1 21 8 .19 6 ... 69 .57 8 73.8 54 78 .1 32 81. 888 85. 617 89. 15 0 92 .49 2 10 9. 353 98. 648 10 1 .47 7 1 04. 15 8 10 6.6 94 10 9.0 94 11 1.369 11 3 .53 1 1 15 . 580 11 7. 54 3 20 3 .1 65 19 9. 817 19 6 .27 0 1 92 .53 5 18 8 .57 5 1 84. 3 91 179. 956 1 75. 2 54 17 0 .26 9...
- 23
- 1.4K
- 2
SƠ đồ TÍNH TOÁN cầu THANG
Ngày tải lên :
24/08/2015, 21:32
... THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH Vậy q2 = p2 + g2 II)TÍNH q 1: q 1= p 1+ g 1 1 )tính p 1: p 1= n.pc.a1 2) tính g 1: g 1= a1(n.bản.bản+ n.vữa(lót+trát).vữa(lót+trát)+ n.đá m i. đá m i) q 1= p 1+ g 1 B) ... Y)(2a1 + d) + X.a + X(a1 + d) V=(go+Y)(2a1+d)+X.a1+X(a1+d) => V = E) DẦM LIMON D1 VÀ D4: q3 D1 D2 a1 Z Z F )tính DCN 2: Y /1( m) a1 d a1 go+gt(nếu có) B I 4: CẦU THANG DẠNG BẢN NHƯ HÌNH q3 D1 D2 a1 ... ngắn m để tính: Mặt cắt 1- 1: A) BẢN VẾ VÀ VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Giá trị q3 đƣợc tính nhƣ sau: q3 = q2 (q2:t i tác dụng tốn 1) a1 Tính phản...
- 9
- 552
- 4
Nghiên cứu xói cục bộ ở trụ cầu dạng phức hợp
Ngày tải lên :
15/08/2016, 08:52
... Charbert Engeldinger (1 956 ) [ 14 ] , Laursen Toch (1 956 ) [ 25 ] , Hancu (19 71) [23 ], Bonassoundas (19 73) [ 12 ] , Basak (19 75) , Jain Fischer (19 79), Chee (19 82) [ 15 ] , 14 Ettema (19 80) [20 ] v i kết nghiên c u ... III THÍ NGHIỆM MÔ HÌNH X I CỤC BỘ TRỤ CẦU PHỨC HỢP 49 3 .1 Gi i thiệu mô hình thí nghiệm 49 3 .2 Thí nghiệm trụ cầu phức hợp đáy cứng 52 3 .2. 1 Trình tự thí nghiệm 52 3 .2. 2 Kết thí nghiệm 56 3 .2. 3 ... England, 19 87 17 Midwestern United States, 19 93 > 25 0 0 Georgia, 19 94 >10 00 Virginia, 19 95 74 California, 19 95 45 Tr n l n m 19 76 Nh t cu n tr i 23 3 cầu, làm hỏng 337 cầu (Holford, 19 77) Theo thông...
- 148
- 510
- 1
Nghiên cứu xói cục bộ ở trụ cầu dạng phức hợp
Ngày tải lên :
15/08/2016, 15:01
... Charbert Engeldinger (1 956 ) [ 14 ] , Laursen Toch (1 956 ) [ 25 ] , Hancu (19 71) [23 ], Bonassoundas (19 73) [ 12 ] , Basak (19 75) , Jain Fischer (19 79), Chee (19 82) [ 15 ] , 14 Ettema (19 80) [20 ] v i kết nghiên c u ... Đia i m th i gian Số lượng cầu bị lũ gây cố Pennsylvania, West Virginia, Virginia, 19 85 73 New York and New England, 19 87 17 Midwestern United States, 19 93 > 25 0 0 Georgia, 19 94 >10 00 Virginia, ... Coleman (20 00, 20 05) [16 ]; Richardson nnk (20 01) [ 34] ; Ataie-Ashtiani Beheshti (20 06) [7], [10 ]; Ashish K Umesh C.K [6]; Ata ccs (20 11 ) [9]; Grimaldi, C Cardoso, A.H [17 ]; Giuseppe O (20 12 ) [22 ];...
- 138
- 396
- 0
Chơng I Phương án sơ bộ thết kế cầu
Ngày tải lên :
11/09/2016, 08:03
... 12 9 45 15 1 27 ,4 11 - 10 7 355 5 ,11 1 45 , 72 15 6 42 7 81, 303 11 655 0 757 8,6 12 - 1 05 54 5 ,4 1 42 ,59 15 0 016 ,53 10 729 959 2, 8 13 - 1 046 05, 6 14 1 , 84 14 8 3 759 7 ,22 6 10 3 61 648 12 , 1 14 - 10 355 0,0 13 9 ,13 14 4 06770,833 976 12 2 10 6,3 16 655 0,00 ... 2 24 0 6 047 , 748 24 2 1 7 45 14 7 ,5 7- 12 15 0 8,3 16 9 , 42 2 055 86 349 ,6 25 2 049 52 1 959 ,7 8- 11 626 2,8 16 0,77 16 878 310 95, 3 18 69 15 0 9 ,43 3 9- 1 12 7 12 ,4 1 54 , 82 1 744 9 811 , 12 9 14 6 59 6 7 21 9,7 10 - 10 9 743 ,8 14 9 ,79 1 643 8 9 52 ,22 9 12 9 45 15 1 27 ,4 ... S18 S19 S20 S 21 2 54 , 827 21 2 ,26 1 21 2 ,26 1 2 54 , 827 29 2, 3 21 326 ,48 5 3 64, 4 81 40 0 , 51 3 42 7,878 45 6 ,2 14 477 ,28 6 50 5 ,29 630 ,1 04 12 ,49 2 10 ,40 4 10 ,40 4 12 ,49 2 14 , 329 16 ,0 04 17 ,867 19 ,6 32 20,9 74 22 ,363 23 ,396...
- 38
- 609
- 0