hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều làm việc liên tục
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều, làm việc liên tuc, thiết bị cô đặc phòng đốt ngoài
... i.103, J/kg 1 42, 9 27 44 1,4667 110,034 26 96,335 22 33,665 0 ,21 24 60,9 Nồi r.103, J/kg p', at 21 41 1, 525 9 111 ,23 4 t', 0C i'.103, J/kg r'.103, J/kg 26 97,9744 22 30,7916 26 09,956 23 54,794 2. 7 TÍNH TỔN ... 21 = 45,3.1, 525 90,5 5,588 72, 33.0,8478 = 26 14,501 (W/m2.độ) = 45,3 0 ,21 240,5 7,137 32, 33 0,9993 = 20 32, 8506 (W/m2.độ) Nồi 2: 2. 10.4.Nhiệt tải riêng phía dung dịch q21= ∆t21 21 = 26 14,501 5,5887 ... 14611,6617 (W/m2) q 22= ∆t 22 22 = 20 32, 8506 7,1373 = 14509, 0646 (W/m2) 32 ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ 2. 10.5.So sánh q1i q2i - Chênh lệch q11 q21: =│ │= │ - │= 0,91% Chênh lệch q 12 q 22: =│ │=...
- 98
- 1,090
- 11
thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch kno3 bằng thiết bị cô đặc loại ống tuần hoàn trung tâm.
... GVHD: PGS TS Nguyễn Văn Thông q21 = α 21 ∆t 21 = 27 19,569.11 ,28 3 = 30684 ,897W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 90,897 12, 8131 = 26 790,872W / m q 23 = α 23 ∆t 23 = 24 12, 8 02 15,001 = 36194,443 / m W Vậy ... Vậy δ1 = 2, 8.0 ,21 , 2. 0,0 327 1,35.187 ,11,3 175, 422 1,5 = 1,55.10-3 m = 1,55 mm Nồi 1: 2 = 2, 8.0 ,21 , 2. 0,0 327 1,35.1 52, 2131,3 146,8151,5 = 1,55.10-3 m = 1,55 mm Nồi 2: δ3 = 2, 8.0 ,21 , 2. 0,0 327 1,35.116,8451,3 ... Thông 21 = 780 = = 27 19,569 W/m2.độ 22 = 780 = = 20 90,897 W/m2.độ 22 = 780 = = 24 12, 8 02 W/m2.độ q2i = α 2i ∆t 21 Ta có: Trong đó: Δt2 hiệu số nhiệt độ thành ống dung dịch sôi Δt2 = tT2 –...
- 76
- 7,191
- 10
Thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều làm việc liên tục dung dịch KNO3 bằng thiết bị cô đặc loại ống
... 16 ,22 6 14,099 17,597 11 ,28 3 12, 8131 15,001 ∆Ti, C ∆t1i, C ∆tTi, C ∆t2i, C Vậy từ : q21 = α 21 ∆t 21 = 27 19,569.11 ,28 3 = 30684,897W / m q 22 = α 22 ∆t 22 = 20 90,897. 12, 8131 = 26 790,872W / m q23 ... diễn đàn công nghệ, giáo dục 21 = 780 = = 27 19,569 W/m2.độ 22 = 780 = = 20 90,897 W/m2.độ 22 = 780 = = 24 12, 8 02 W/m2.độ Ta có: Trong đó: q2i = α 2i ∆t 21 Δt2 hiệu số nhiệt độ thành ống dung ... 0,05.D1.(ihđ1- Cn1 θ1) Nồi 2: - Do thứ mang ra: W2.iht2 - Do dung dịch mang ra: (Gđ –W1 –W2).C2.ts2 - Do nước ngưng mang ra: D2.Cn2. 2 - Do tổn thất nhiệt chung: Qtt2 = 0,05.D2.(ih 2 – Cn2. 2) Nồi 3: - Do...
- 75
- 600
- 0
Thiết kế và tính toán hệ thống cô đặc hai nồi, xuôi chiều, làm việc liên tục, dùng để cô đặc dung dịch Na2SO 4
... 0,387.10-3 +0 ,23 2.10-3 + = 0,0006 621 (m2./W) = q11 r = 376 72, 26 0,0006 621 = 24 ,94 (0C) = q 12 r = 43304,57 = 36,51 4 ,21 24 ,94= 7,36 (0C) Vy: t21 = T1 - t11 t 22 = T2 - t 12 - 0,0006 621 = 28 ,67 (0C) ... 2i = 45,3 pi t 22 i,33 0,5 Ni 1: 21 = 45,3 1,958 0,5 7,36 2, 33.0, 825 2 = 5189,55 (W/m2.) Ni 2: = 45,3 0 ,26 0,5 8,6 92, 33 1,3507 = 4805 ,27 (W/m2.) 3.8.4 Nhit ti riờng v phớa dung dch q21= 21 t21 ... 7,36 = 37 327 ,59 (W/m2) q 22= 22 t 22 = 4805 ,27 8,69= 41744,05 (W/m2) 3.8.5 So sỏnh q1i v q2i - Chờnh lch gia q11 v q21: = = = 1,44% - Chờnh lch gia q 12 v q 22: = = = 3,60% Vy gi thit t11, t 12 ban...
- 94
- 567
- 0
ĐỒ án CÔNG NGHỆ THIẾT bị cô đặc 3 nồi XUÔI CHIỀU làm VIỆC LIÊN tục
... atr3 =23 23,6.103 j/kg Thay số ta có: ( 158, 828 9 + 27 3) = 0,359.16 ,2 ∆ ( 125 ,7898 + 27 3) = 2, 483.16, 2 ' ∆ ' ( 73,8 925 + 27 3) = 4,95.16 ,2 ∆ ' 20 92, 61.10 21 90,78 02. 10 23 23,6.10 = 0,51 82 oC 3 = 2, 9199 ... Δthi2 – Δt 12 – q 12 R = 28 ,29 41- 3,31 – 26 447,5805 0,748 103 = 5 ,20 C + Hệ số cấp nhiệt phía dung dịch 22 = 780 =780 = 25 57,5 W/m2.độ + Nhiệt tải riêng phía dung dịch q 22 = 22 Δt 22 = 25 57,5 5 ,2 ... + ( 2, 2 52 − ) = 122 ,9516 oC 3 2 21 71 − 22 08 rhd = 22 08 + ( 2, 2 52 − ) 103 = 21 98,676.103 j / kg 3 2 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC GVHD: Th.S NGUYỄN NGỌC HIỂU 27 30 − 27 10 ihd = 21 70...
- 58
- 1,593
- 9
Hoàn thành thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi xuôi chiều có phòng đốt ngoài làm việc liên tục với dung dịch NaOH
... Kj/Kg 21 17 1,638 113,4 27 01,38 22 25 ,26 9.5 22 27.85 0 ,21 60,7 26 09,59 23 55 ,26 25 Đồ án môn học QT&TB Tính tổn thất nhiệt độ cho nồi: 7.1 Tính tổn thất nhiệt độ áp suất thuỷ tĩnh tăng cao ∆i’’: o Công ... 0 ,25 0 ,25 r α11 = 2, 04 ×A1 × ÷ Δt11 ×H 21 17 × 10 = 2, 04 × 195,308 × ÷ 4, 77 × 0 ,25 r α 12 = 2, 04 ×A × ÷ Δt 12 ×H = 6877,15 [W/m2.độ] 0 ,25 22 27,85 2 × 10 = 2, ... x2 Với nồi 2: N NaNO3 (2) 0, 25 M NaNO3 85 = = = 0, 066 x2 − x2 0, 25 − 0, 25 + + M NaNO3 M H 2O 85 18 Thay vào công thức ta có: Với nồi : M1 = 85 ×0, 022 + 18(1 − 0, 022 ) = 19, 474 Với nồi :...
- 59
- 2,318
- 14
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH
... 0, 121 ) 18 = 22 ,598 (g/mol) ⇒ α 22 = 45,3.0, 21 03660.5.8,18 32. 33.0,973 = 27 08,85065( w / mđô ) q 22 = α 22 ∆t 22 = 27 08,85065.8,183 = 22 166, 524 86( w / m ) q 12 − q 22 100% = q 12 221 66, 524 86 − 21 103,5535 ... bình nồi i qtbi = q1i + q2i q11 + q21 25 346, 6 925 + 24 475,36141 = = 24 911, 026 96( w / m ) 2 24911, 026 96 ⇒ K1 = = 951,87796( w / mđô ) 26 ,1704 q +q 21 103,5535 + 22 166, 524 86 qtb2 = 12 22 = = 21 635, ... qua tường ống : ∆tT 12 = q 12 ∑ r = 21 103,5535.6, 625 .10−4 = 13,9811o C ⇒ TT 22 = TT 12 − ∆tT 12 = 106,903 − 13,9811 = 92, 921 9o C ⇒ ∆t 22 = TT 22 − Ts2 = 92, 921 9 − 84, 739 = 8,183o C Hệ số cấp nhiệt từ...
- 64
- 3,419
- 8
Đồ án quá trình thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc 3 nồi xuôi chiều buồng đốt ngoài.
... 14,881oC q21 = 21 ∆t21 = 67 52, 29.4,916 = 33194 ,26 W/m2 q 22 = 22 ∆t 22 = 3764,844 8,584 = 323 17, 42 W/m2 q23 = 23 ∆t23 = 20 11, 62 14,881 = 29 934, 92 W/m2 So sánh sai số giửa q1i q2i Tính sai số ... 139.58 82, 12 Vậy : Nồi 1: 1 2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.154.071,3 = 1 ,23 .10-3 m = 1 ,23 mm 173 .25 1,5 Nồi 2: 2 2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.1181,3 = 1 ,20 .10-3 m = 1 ,20 mm 1, 139.58 Nồi 3: 2, 8.0 ,25 1, 2. 0,0 327 1,35.60,71,3 ... Thanh Nồi 2: D2i2 +(Gđ –W1) = W2i 2 +(Gđ – W1- W2)C2t2 +D2Cn2 2 + 0.05D2(i2 – Cn2 2) (2* ) Nồi 3: D3i3+(Gđ –W1-W2)=W3i’3 +(Gđ–W1-W2-W3)C3t3 +D3Cn3θ3+ 0.05D3(i3–Cn3θ3) (3*) Với: D2 = W1; D3 = W2;...
- 64
- 2,684
- 7
Thiết kế hệ thống cô đặc dung dịch nước mía bằng hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều liên tục.
... đốt thứ nồi, nghĩa áp suất làm việc nồi phải giảm dần thứ nồi trước đốt nồi sau.Thông thường nồi đầu làm việc áp suất dư, nồi o cuối làm việc áp suất thấp áp suất khí Hệ thống cô đặc xuôi chiều ... thiết bị cô đặc 3.1.1 Tính nhiệt lượng đốt cung cấp Nồi 1: Q1 = D.r) = = 25 36 ,27 (kW) Nồi 2: Q2 = D.r (2) = = 26 39, 62 (kW) 3.1 .2 Tính hệ số truyền nhiệt K nồi Công thức tổng quát: K = (W/m2.K) Hình ... 25 206, 82 (W/m2) q2 : nhiệt tải phía dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2 = (2) Với: t2 hệ số nhiệt độ bề mặt truyền nhiệt dung dịch sôi - Ta có công thức tính q2: q2 = (2) Với: = tw2 – t2...
- 33
- 1,955
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều, thiết bị cô đặc tuần hoàn cưỡng bức buồng đốt ngoài, cô đặc dung dịch KNO3 từ 7% lên 32%
... (1) Nồi 2: W1I1 + (Gđ –W1).C2.ts2 = W2i2 + (Gđ-W1 – W2).C2ts2+ W1Cn2 θ + 0,05W1(I2-Cn2 θ ) ⇔ W1(0,95i1 – C1ts1 + C2ts2 – 0,95Cn2 θ 2) + W2(C2ts2 – i2) = Gđ(C2ts2 – C1ts1) (2) Nồi 3: W2.I2 + (Gđ ... ⇒ q 22 = α 22 ∆t 22 = 6788, 27 9 .2, 36 = 16 020 ,973W / m 28 Nên ta có: 16 020 ,973 − 16645, 28 8 η 2= 16 020 ,973 Q2 = 100% ≈ 3,897 % < 5% q 12 + q 22 16 020 ,973 + 16645, 28 8 = = 16333,131 W/m2 2 - Nồi 3: ... 4.1, 82 → q11 = α11.∆t11 = 922 4, 475.1, 82 = 16788,545W / m Nồi 2: Chọn ∆ t 12 = 1,85oC ⇒ tT 12 = thd2 - ∆ t 12 = 124 ,145 – 1,85 = 122 ,28 5oC ⇒ tm1 = 0,5.( 122 ,28 5+ 124 ,135) = 123 ,21 oC Tra STQTTB,T2/Trang...
- 71
- 1,964
- 0
Thiết kế hệ thống cô đặc 2 nồi ngược chiều, thiết bị cô đặc buồng đốt ngoài kiểu đứng, tuần hoàn tự nhiên
... 22 721 .487 Nên ta có: η1 = 22 665.651 − 22 721 .487 ∗100 = 0 .25 22 721 .487 Vậy tải nhiệt trung bình: Q1 = 22 665.651 + 22 721 .487 = 22 693.569W / m 2 Nồi 2: ts2=t2=85.680C Ta có: ∆t = q1,n ∗ ∑ r1 = 27 241.6 32 ... 27 74.047 = 21 .90 C 5676.49 29 17.093 ∆th = 27 . 92 ∗ = 26 .780 C 5676.49 ∆th1 = 22 .4 92 ∗ Tính sai số: 21 .9 − 22 .4 92 ∗100 = 2. 2% < 5% 22 .4 92 26.78 − 27 . 92 2 = ∗100 = 4.08% < 5% 27 . 92 η1 = 23 Đồ Án ... q2,n = ∆t2 ∗ α 2, n = 8.11∗ 23 30.1 = 18897.112W / m Nên ta có: 2 = 193 32. 204 − 18897.1 12 ∗100 = 2. 3 02 < 5% 18897.1 12 Vậy nhiệt tải trung bình Q2 = 193 32. 204 + 18897.1 12 = 19114.658(W / m ) 2. 1.1.3.4.Tính...
- 57
- 3,559
- 5
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH
... 365 128 110 90 db M20 M16 M 12 M 12 ngưng Ống t.hoàn 300 Hơi đốt 20 0 325 21 9 435 29 0 395 25 5 365 23 2 M20 M16 ● Z(cái) 12 4 22 20 14 12 12 22 16 Tính tai treo chọn tai treo : Tính khối lượng nồi ... 0 ,2 o C 143 109 59,7 ihdi rhdi J/kg 27 44010 26 9 128 5,5 25 96000 J/kg 21 40995,8 22 35 326 ,4 23 58000 Nhiệt độ áp suất thứ : ● Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ thứ nồi 1(Tht1) nhiệt độ đốt nồi (Thd2) ... 11000 Nồi Nồi D, kg/h W1, kg/h W2, kg/h 4345,3013 3985 ,25 37 4081,413 Nhiệt độ sôi dung dịch nồi Nồi ts1,oC 116, 829 6 Hệ số truyền nhiệt nồi Nồi Nồi Nồi Hiệu số nhiệt độ hữu ích hệ thống Nồi Bề...
- 54
- 537
- 1
thiết kế hệ thống cô đặc ba nồi xuôi chiều
... 305 120 9,19 3559 ,26 K1 857 ,26 Nồi 2: Q2 K2 D2 r2 3844,71 .21 8 122 0 23 29488 ,23 (W ) 3600 3600 737,51 (W/m độ) 1 0,000659 10964, 42 1650,94 Suy ra: Q 23 29488 ,23 3158,6 K2 737,51 Nồi ... =0 ,2 m k= 1- 0 ,2 = 0,91 2, 2 P - áp suất thứ (N/m2) Nồi 1: Pht1 = 2, 78.9,81.104 = 27 2718 (N/m2) S 2, 2 .27 2718 C 0,0 025 3 C 3,8.131,54.10 0,91.0,95 27 2718 2. 0,55 Ta thấy S – C = 2, 53 ... 1939157,59W1 – 23 001 62, 998 W2 = -14 722 123 86 (2) 22 21964,68W1 + 43 324 32, 83W2 = 25 358445797 (3) Suy ra: W1 = 3844,71 (kg/h) W2 = 3881,34 (kg/h) W3 = W– (W1 + W2) = 3940, 62 (kg/h) Tính sai số theo công thức:...
- 78
- 1,127
- 0
đồ án môn học quá trình công nghệ thiết bị thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều ống tuần hoàn trng tâm
... 46 822 ,33.0,560 = 21 93, 46 42 2.10.4 (W/m3.độ) Nhiệt tải riêng phía dung dịch : q 21 = α 21 ∆ 21 = 25 71, 6998.7,987 = 20 540,1663 (W/m2) q 22 = α 22 ∆ 22 =21 93,46 42. 9,46 82= 20768,1577 (W/m2) 2. 10.5 ... (J/kg) x% P’(at) t’(°C) 151,1 27 54 21 17 1, 622 113,1 27 03,667 22 25,889 10,84 1,57 1 12, 1 27 01,5 22 28,5 0 ,21 1 60,7 26 08,444 23 55,556 24 2. 7 Tính tổn thất nhiệt độ cho nôi: 2. 7.1 Tổn thất nhiệt độ áp ... (xem bảng 2) Ta có: qtb1 = qtb = q11 + q21 20 130, 29 59 + 20 540,1663 = = 20 335, 23 11( W / m ) 2 q 12 + q 22 21498, 0018 + 20 768,1577 = = 21 133, 0798 ( W / m ) 2 K1 = Vậy: K2 = qtb1 20 335, 23 11 = =...
- 103
- 1,063
- 8
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH với năng suất 11000 kgh , chiều cao ống gia nhiệt h =2m
... 365 128 110 90 Z(cái) 12 4 22 20 14 12 46 Sv thực : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị ngưng Ống 300 325 435 395 365 M20 12 22 t.hoàn Hơi đốt 20 0 21 9 29 0 25 5 ... 1,41875 0 ,2 Thdi o C 143 109 59,7 ihdi rhdi J/kg J/kg 27 44010 21 40995,8 26 9 128 5,5 22 35 326 ,4 25 96000 23 58000 Nhiệt độ áp suất thứ : Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ thứ nồi 1(Tht1) nhiệt độ đốt nồi ... (kg/m3) 968,767 129 1 (N.s/m2) (J/kg.độ) 420 2,5 824 321 1,075 Hệ số dẫn nhiệt dung dịch KOH tính theo công thức ( I 32 –Tr. 123 - Stttt1) (w/m.độ) hệ số phụ thuộc mức độ liên kết chất lỏng liên kết M:...
- 55
- 751
- 2
Thiết kế hệ thống cô đặc hai nồi xuôi chiều thiết bị cô đặc ống tuần hoàn ngoài dùng cho cô đặc dung dịch KOH.doc
... 0 ,2 ● o C 143 109 59,7 ihdi rhdi J/kg 27 44010 26 9 128 5,5 25 96000 J/kg 21 40995,8 22 35 326 ,4 23 58000 Nhiệt độ áp suất thứ : Theo sơ đồ nồi cô dặc , nhiệt độ thứ nồi 1(Tht1) nhiệt độ đốt nồi (Thd2) ... 76 57 435 185 160 140 395 150 130 110 365 128 110 90 lông db M20 M16 M 12 M 12 ngưng Ống 300 325 435 395 365 M20 12 22 t.hoàn Hơi đốt 20 0 21 9 29 0 25 5 23 2 M16 16 46 Sv thực : Phạm Thị Xuân Lớp: ... =0, 823 +5.(0 ,27 85+0 ,20 89)+0,4 723 =3,7 323 28 Sv thực : Phạm Thị Xuân Lớp: ĐH HOÁ1-K3 Thuyết minh Đồ án môn Quá trình thiết bị 3,7 323 .4, 624 =17 ,25 82( N/m²) - Trở lực thủy tĩnh : 1073.9,81 2= 21 0 52, 26(N/m²)...
- 54
- 600
- 0
Thiết kế hệ thống 3 nồi xuôi chiều làm viêc liên tục, loại ống tuần hoàn trung tâm để cô đặc dung dịch Na2CO3 năng suất 12000 kg trên giờ
... (1,58 + 2, 64) = 123 .52oC t2 = tht1 – Δ”1 -2 = 123 , 52 – = 122 ,52oC ts2 = t2 – Δthi2 = 122 , 52 – 12, 09 =110,5oC tht2 = ts2 – (Δ 2 + Δ 2) = 110,5 – (1,874+ 7,45) = 101,176 oC t3 = tht2 – Δ 2- 3 = 101,176 ... = 929 8,9 .2. 2 = 20 457,59 (W/m2) Tương tự cho nồi 2, nồi ta có: Nồi 2: 22 = =10018,04 (W/m3.độ) q 12= α 12. ∆t 12 = 1 623 7,95 (W/m2) Nồi 3: 22 = = 9794,64 (W/m3.độ) q13=α13.∆t13= 129 27,4 (W/m2) b) ... 0.80305131 29 94.351006 20 234.3 92 Nồi 10.56301671 110.3 629 833 108 .23 2. 1 323 69 121 1.078 28 25.8150 62 2.69479078 7614.980375 1 623 7.949 Nồi 8.391066664 90. 428 93334 84,44 5.98746167 0 .26 20 21 .21 325 1.06 820 9453...
- 81
- 714
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25